Snip grunnlag på hevende jord

Virkningen av kreftene til frostbearbeiding av jord og forankring av fundamentene forverrer driftsforholdene og forkorter levetiden til bygninger og strukturer, forårsaker skade og deformasjon av strukturelle elementer, noe som fører til store årlige kostnader for å reparere skader og forårsaker betydelig skade på den nasjonale økonomien.
I dagens SNIP på grunnlagene er det vist seg i praksis med byggteknikk og gjenvinning,

konstruksjon og konstruksjon, termiske og termokjemiske tiltak for å bekjempe de skadelige effektene av frostbearbeiding av jord på grunnlag av bygninger og konstruksjoner, samt en oppsummering av instruksjoner for bygging av null-sykluskonstruksjon og tiltak for å forhindre utbuling av ikke-begravede og grunnleggende grunnlag for lavhusbygg destinasjon og en-etasjes prefab trehus på landet.

Snip grunnlag på hevende jord


Åndsverkets handlinger årlig forårsaker nasjonaløkonomien mye materiell skade, som består i å redusere levetiden til bygninger og konstruksjoner, forverrede driftsforhold og høye monetære kostnader for årlig reparasjon av ødelagte bygninger og strukturer og for å korrigere deformerte strukturer.

1. ALMINDELIGE BESTEMMELSER

1.1. Disse anbefalingene inneholder data om utforming og bygging av grunnlag for bygninger, industribygg og ulike spesielle og teknologiske utstyr på hevende jord.

1.2. Anbefalingene ble utviklet i samsvar med hovedbestemmelsene i kapitlene SNiP II-B.1-62 "Grunnlag for bygninger og konstruksjoner. Konstruksjonsstandarder", SNiP II-B.6-66 "Grunnlag og grunnlag for bygninger og konstruksjoner på permafrostjord. Designstandarder", SNiP II-А.10-62 "Bygningsstrukturer og grunnlag. Grunnleggende designbestemmelser" og СН 353-66 "Retningslinjer for utforming av befolkede steder, bedrifter, bygninger og strukturer i den nordlige bygningsklimatiske sone" og kan brukes til ingeniør-geologisk og hydrogeologisk undersøkelse, i implementert i samsvar med de generelle kravene til undersøkelse av jordsmonn for konstruksjonsformål. Materialer i geologiske undersøkelser skal oppfylle kravene i punkt 1.6 i disse anbefalingene.

1.3. Løse (frostskadelige) jordformer kalles jord som, når de er frosset, har egenskapen til å øke i volum. Forandringen i jordens volum er funnet i høyden under frysing og nedstigning under opptining av jordoverflaten, noe som resulterer i skader på grunnlag og grunnlag for bygninger og konstruksjoner.

1.4. Avhengig av partikkelstørrelsesfordelingen, er naturlig fuktighetsinnhold, jordfrysningsdybde og grunnvannsnivå, jordarter utsatt for deformasjon når den fryser, i henhold til frosthøyden i henhold til tabell 1, delt inn i: sterk, middels, svak og dårlig smeltet.


Inndeling av jord i henhold til graden av frosthevning

Graden av hevende jord med konsistens

Grunnvannsposisjon i meter for jord

I. Sterkt hornhinnen på 0,5

II. Middels ved 0,25 0,5

III. Litt lydig med 0 0,25

IV. Betinget forvillig ved 0


Merknader: 1. Jordens navn på graden av heving er tatt i tilfredshet med en av de to indikatorene eller.

2. Konsistensen av leirejord bestemmes av jordfuktigheten i det sesongfrysede laget som et veid gjennomsnitt. Jordens fuktighet i det første laget til en dybde på 0 til 0,5 m er ikke tatt i betraktning.

3. En verdi som overstiger den beregnede dybden av jordfrysning i m, dvs. forskjellen mellom dybden av grunnvannet og den estimerte dybden av jordfrysing bestemmes av formelen:


hvor - avstanden fra planleggingsmerket til forekomsten av grunnvann i m;

1.5. Underdelingene av jord som er gitt i Tabell 1 i henhold til graden av heving basert på konsistensindeksen, bør også ta hensyn til mulige endringer i jordfuktighet i sesongfryselaget både under konstruksjon og for hele driftsperioden for bygninger og konstruksjoner.

1.6. Grunnlaget for å bestemme graden av heving av jord skal være materialer av hydrogeologiske og jordbaserte undersøkelser (jordsammensetning, dens fuktighet og grunnvannsnivå, som kan karakterisere byggeplassen til en dybde på ikke mindre enn dobbelt dyp av jordfrysing, regnet fra plannivå).

1.7. Grunnlaget og grunnlaget for bygninger og strukturer på hevende jordarter som er utsatt for deformasjon under frysing og opptining bør utformes under hensyntagen til:

a) graden av hevende jord

b) terreng, tid og mengde nedbør, hydrogeologisk regime, forhold til jordfuktighet og dybde av sesongfrysing;

c) eksponering av byggeplassen i forhold til solens belysning;

d) formål, levetid, betydning av anlegg og driftsforhold

e) teknisk og økonomisk mulighet for grunnstruktur, arbeidsintensivitet og konstruksjonstid og økonomi for byggematerialer;

e) muligheten for å endre det hydrogeologiske regimet av jord, betingelsene for deres fuktighet i byggeperioden og for hele levetiden til bygningen eller strukturen.

1.8. Omfanget og typene av hydrogeologiske og grunnlagsundersøkelser er forutsatt, avhengig av de geotekniske forholdene og designfasen av det generelle undersøkelsesprogrammet utarbeidet av design- og undersøkelsesorganisasjonen og avtalt med kunden.

2. GRUNNLEGGENDE DESIGNBESTEMMELSER

2.1. Ved valg av jord som grunnlag på byggeplassen, bør ikke-steinete jordarter foretrekkes (steinete, murstein, grus, grus, grus sand, grov og mellomstor sand, samt leirejord som ligger på forhøyet terreng med tilførsel av overflatestrøm grunnvannet ligger under plannivået med 4-5 m).

2.2. Ved utforming av grunnlag for steinbygninger og strukturer på sterkt og middels søm, skal det tas kolonner eller haugfunn, forankret ved beregning til buckling force og å bryte i den farligste delen, eller sørge for å erstatte hevende jord med uforgjengelig dybde av sesongfrysing. Det er også mulig å bygge en pute av grus, sand, brent stein og annet dreneringsmateriale under hele bygningen eller strukturen med et lag til den beregnede frysedybden uten å fjerne hevende jord eller bare under grunnlaget med riktig feasibility studie.

2.3. De viktigste tiltakene rettet mot deformasjoner av bygningselementer av bygninger og strukturer under frysing og jordbearbeiding, bør planlegges i utformingen av fundament og fundament.

2.4. Holdbarhet, stabilitet og driftskompetanse av bygninger og konstruksjoner på hevende grunnlag skal gis med prosjektering og landvinning, bygging, bygging og termokjemiske tiltak.

3. ENGINEERING OG REKREASJON AKTIVITETER

3.1. Ingeniør- og gjenvinningstiltak er rettet mot å drenere jord i det sesongfrysede laget og redusere jordfuktigheten på grunnlaget av fundamentene i høst-vinterperioden før de fryser.

3.2. Ved utforming av stiftelser på hevende grunnlag, er det nødvendig å sørge for pålitelig drenering av underjordiske, atmosfæriske og industrielle farvann fra stedet ved rettidig planlegging av det byggede området, bygging av stormavløp, dreneringskanaler og renner, drenering og andre vanningsanlegg og dreneringsanlegg umiddelbart etter null nullsirkulasjon, ikke venter på fullføring av byggearbeid.

3.3. Når du planlegger arbeid, bør man strebe for minimal forstyrrelse av det naturlige grøntgrunnsdekselet, og under kappetilstander, der forholdene tillater det, bør jordoverflaten bli dekket med et jordlag 10-12 cm tykt med etterfølgende såing av flerårige torfdannende urter.

3.4. Bulked leirejord når du planlegger området i bygningen, skal komprimeres i lag med mekanismer til en vekt på skjelettet på ikke mindre enn 1,6 tonn / m og en porøsitet på ikke mer enn 40% (for leirejord uten drenerende lag). Overflaten av hovedparten av jorda, samt overflaten av kuttet, skal dekkes med jordslag og tilt.

3.5. Hellingen til harde overflater (blinde områder, plattformer, verandaer) må være minst 3%, og for den myke overflaten - minst 5%.

3.6. For å redusere ujevn fuktighet av hevende jordar rundt fundamentene under konstruksjon og konstruksjon anbefales det å utføre jordarbeid med minst mulig forstyrrelse av jordens naturlige sammensetning ved graving av grøfter for fundament og grøfter av underjordiske verktøy. grundig konsolidere jord i lag når du fyller bunnene på fundamentene og grøfter med manuelle og pneumatiske eller elektriske rammer; Det er nødvendig å arrangere vanntette blinde områder som ikke er mindre enn 1 m brede rundt bygningen, med leire vanntette lag i underlaget eller dekselet med et jordlag 10-12 cm tykt og tegne med flerårige gress.

3.7. På byggeplasser, bygd av leirejord og med en helling på mer enn 2, bør utformingen unngå installasjon av vanntanker, dammer og andre kilder til fuktighet, samt plassering av innganger til byggingen av kloakk og vannforsyning fra opplandssiden av bygningen eller strukturen.

3.8. Byggeplasser som befinner seg i bakkene, skal beskyttes mot overflatevann som strømmer ned fra bakken til permanent opplandsporet med en skråning på ikke mindre enn 5 før utgravningsarbeidet på utgravning av groper.

3.9. Under oppbyggingen bør ikke vannopphopning fra skade på midlertidig rørleggerarbeid være tillatt. Hvis stagnerende vann er funnet på bakken eller når jorda er fuktet fra rørledningsskader, er det nødvendig å treffe tiltak for å eliminere årsakene til opphopning av vann eller jordfuktighet i nærheten av fundamentet.

3.10. Ved gjenfylling av kommunikasjonsgraver på opplandssiden av en bygning eller struktur, er det nødvendig å ordne broer av rynket leire eller leir med forsiktig sammenpressing for å forhindre vann i å komme inn i bygningene og strukturer og fukte jorden nær fundamentene (gjennom grøfter).

3.11. Byggingen av dammer og reservoarer som kan endre de hydrogeologiske forholdene til byggeplassen og øke vannetmetningen av beitejordene i det bebyggede området er ikke tillatt. Det er nødvendig å ta hensyn til den forventede endringen i vannstanden i elver, innsjøer og dammer i samsvar med den planlagte hovedplanen.

3.12. Plassering av bygninger og konstruksjoner nærmere 20 m til eksisterende kolonner for fylling av diesel lokomotiver, vaskebiler, forsyning av befolkningen og til andre formål, bør unngås, og det skal heller ikke utformes kolonner på hevende jordmerker nærmere 20 m til eksisterende bygninger og strukturer. Nettstedene rundt kolonnene skal utformes for å sikre drenering av vannet.

4. KONSTRUKSJON OG KONSTRUKSJONSAKTIVITETER MOT DEFORMERING AV BYGG OG STRUKTUR I FORBINDELSE MED PROMERGEN OG SKRIFTBEGRENSNINGER

4.1. Grunnlaget for bygninger og konstruksjoner som er oppført på hevende jord kan konstrueres fra byggematerialer som sikrer bygningens og konstruksjonsegenskapene og oppfyller kravene til styrke og langvarig bevaring. Samtidig er det nødvendig å regne med mulige vertikale vekslende spenninger fra frostbearbeiding av jord (oppdrift av jord under frysing og sediment under tining).

4.2. Når man plasserer bygninger og strukturer på byggeplassen, er det nødvendig å ta hensyn til graden av heving av jord slik at de ikke kunne ligge under grunnlaget for en byggegrunn med forskjellige grader av heving. Med uunngåelighet til å bygge en bygning på jord med varierende grader av heving, bør det påtegnes konstruktivt tiltak mot frosthuggekrefter, for eksempel med forankret armert betongfundament, arrangere et monolitisk armert betongbelte langs grunnpute, etc.

4.3. Ved utforming av bygninger og strukturer med stripfundament på tungt brennende jord på toppen av fundamentet, er det nødvendig å sørge for 1-2 etasjes steinbygninger rundt omkretsen av ytre og indre hovedvegger av konstruktive betongbelter med en bredde på minst 0,8 veggtykkelse, 0,15 m høy og over åpningene i den andre etasje er det forsterkede belter.

4.4. Ved utforming av haugfundament med grilling på sterkt og moderat smuldrende jord, er det nødvendig å ta hensyn til effekten av normale frosthevende krefter på bakken av grillingen. Precast armert betongmur randbalki skal monolithisk sammenkoblet og legges med et gap på minst 15 cm mellom randbalka og bakken.

4.5. Dybden av å legge grunnlaget for stein sivile bygninger og industrielle strukturer på hevende jord er ikke mindre enn den estimerte dybden av jordfrysing i henhold til tabell 6 i hodet til byggekoden II-B.1-62. I tilfeller der jordfuktigheten ikke øker i løpet av byggeperioden og driften av bygninger på dårlige utbruddsmiljøer (halvfast og ildfast konsistens), bør grunnlaget for fundamentet legges til en standard frostinntrengningsdybde:

Stiftelse på hevende jord

Løse jorda er preget av evnen til å løfte når fuktighet akkumuleres. Strukturen, som ligger på leirejord og loam, sandstein med støvblanding, kan kollapse eller sagke. Grunnlaget for hevende jord er avgjort i henhold til SNiP 50-101-2004, der det er angitt at det er tilrådelig å konstruere konstruksjoner med grunne penetrering.

Kjennetegn på heaving jord

Hevende fenomenet forekommer i jord som øker volumet i frostfritt vær. Fukt, absorbert i jordens lag, fryser og ekspanderer. Is skyver jordsmassen ut. Den andre typen hevelse oppstår på grunn av kapillariteten av fukt som omfordeles i landslagene. I følge egenskapene til økningen i volumet, er jordklassifisert som lavt, middels lammet og sterkt lukrativt. Clayed earths og loams er mest utsatt for oppløfting.
Typen av struktur avhenger av egenskapene til jorda, siden Noen deformeres med 17-25 cm. Bygninger av tre tåler oppblåsthet opp til 5 cm og murstein opptil 3 cm. For å arrangere fundamentet i områder med hevende, fuktighetsmette jord, er det nødvendig å være styrt av reguleringsmetoder.

Risiko for byggearbeid på jord med heving

Utvidede jordtyper er farlige, fordi det kan deformere og krympe i den første vinterperioden med byggeoperasjonen. Vanlige feil er:

  • avbøyning av strukturen på grunn av ujevn krymping, noe som påvirker kvaliteten på taktekking;
  • skiftet av jorda under tilbaketrekningen av den midterste delen av huset, på grunn av hvilke sprekker dukker opp på den;
  • rulle av stive konstruksjoner reist uten å fordybe fundamentet;
  • forvrengninger på grunn av ujevn krymping av små områder under huset;
  • horisontal forskyvning under heaving - deler av basen kolliderer med hverandre.

Feil konstruksjon - manglende overholdelse av arbeidssekvensen, uvitenhet for teknologien for å eliminere problemet fører til deformasjonene ovenfor. Feil kan unngås ved å velge hvordan å eliminere heaving.

Metoder for å eliminere effekten av heaving

For å lage en base som gjelder for hevende jord, bruk følgende teknikker:

  • Opprettelse av en bred trapesformet design. Det reduserer påvirkning av berøringskrefter på strukturen.
  • foring av veggene i grøftkanalens vanntetting. Mottak er vist for isolering av vegger under forholdene til dyping av underlaget.
  • en økning i bredden på båndet eller monolitten, noe som fører til utjevning av hevelsen.
  • utskifting av dyp jord med sand eller grusråvarer.
  • legging av isolasjonslaget på utsiden av bygningen. Metoden er nødvendig for å forhindre jordens oppgang i frostperioden.

Det anbefales å utdype basen under nivået av jordfrysing - slik at heaving effekten ikke manifesterer seg.

Varianter av grunnleggende for jordarter utsatt for hevelse

Stiftelsen konstruksjon på hevende jord gjør det mulig å eliminere volumet av jord i vintermånedene. Til dette formål utføres undergrunns-hulls båndtypestrukturer, karakterisert ved en enkel hellingsalgoritme.
Det er bedre å bygge kolonnefunn når støtteelementer kan bli begravet under det ekstreme punktet med jordfrysing. Søylene brukes på lover, områder med høy GWL, på våt og våtmark. Støtter er laget av metall, betongprodukter, asbest sementrør.
Peler vanskelig å installere på grunn av bruken av byggutstyr. Men hvis du er klar til å investere i ordningen med landgårder, vil denne metoden lykkes.

Slab foundation - det beste alternativet

Jord, utsatt for hevelse, bidrar til forekomsten av sprekker på grunnlag av bygninger. En monolitisk plate, begravet i bakken, er nødvendig for å støtte et tre- eller luftbetongbetonghus med en liten kvadratur. Konstruksjonen av monolitten har en rekke nyanser:

  • En god måte å lage en stabil base på er å bruke en ribbetplate;
  • det integrerte elementet er forsterket av broer mellom hvilke grus eller sand helles;
  • For bygninger laget av lette materialer, er en 25 cm tykk plattform tilstrekkelig;
  • Det anbefales å styrke platen med stenger med en diameter på 14 mm, observere et trinn på 20 cm. Resepsjonen bidrar til en jevn belastning på boliger med jord med høyt grunnvannsnivå.

Plate base er gitt funksjonen av isolasjon. For å forhindre frysing av jord, påføres en vanntett belegg på overflaten av monolitten. Platen kan styrkes med et selvutjevnende belegg, som samtidig vil være starten på organisasjonen av et oppvarmet gulv.

Båndkonstruksjon - egenskaper ved konstruksjon på hevende jord

Den underjordiske delen av bygningen er i stand til å ta masse hjemme og overføre den til tette lag jord. Når du planlegger hvilket fundament som vil være relevant i områder med plastdypende jord, må du være oppmerksom på påliteligheten og holdbarheten til båndet. For å utføre en armert betongstrimmel, trenger du maksimalt materiale, men kostnadene vil bli berettiget.

Betingelser for bygging av stripfundament

Grunnebåndstypen av fundamentet på den utvidede jorda gir konstruksjon og geologiske undersøkelser. Løse jord kan føre til krakking av sålen, derfor er det viktig å vurdere:

  • en rekke jord massif;
  • nivået av jordfrysing og mengden vann;
  • lastebærende konstruksjon;
  • tilstedeværelsen av underjordiske og underjordiske motorveier;
  • Bygningsperioden.

Konstruksjonstape er viktig for murstein, betonghus med tette vegger, konstruksjoner med tak av armert betong. Veggene på båndet kan danne veggene i kjelleren eller kjelleren.

Bokmerkeverktøy og materialer

Konstruksjonen av den forsenkede grunnstrukturen utføres ved hjelp av følgende utstyr og råmaterialer:

  • nivå og strikke wire;
  • skovler - bajonett og sovjetisk;
  • ledning for markering av territoriet
  • forsterkning med ribbet seksjon med en diameter på 10-14 mm;
  • treplanker, økser, hammer, negler og hacksager;
  • sement, murstein og sand;
  • betongblandere.

Før arbeidet påbegynnes, er det viktig å utarbeide et prosjekt der de nødvendige parametrene for produktet skal angis.

Ribbon tab sekvens

Konstruksjon av tapebasen utføres i flere trinn:

  1. Det skaper en plan av bygningen eller hozblok, bestemt av dybden av strukturen.
  2. Stiftelsen ordningen overføres fra ferdig tegning til bakken.
  3. Ratchet montert i en avstand på 1-2 m fra siden av huset.
  4. En grøft med en dybde på 1 m er gravd ut, en sandkvalitets pute med en høyde på 12-15 cm er teppebelagt.
  5. Et lag med vanntetting legges på puten - polyetylen eller takfilt. Som et alternativ til rullematerialer brukes bitumenhelling.
  6. Formeringsskjelettet og forsterkende nett av stenger med en diameter på 8-14 mm er utstyrt.
  7. Betongdeig fra sement grade M200, sand og knuste helles i formen.

Konstruksjonseksperter anbefaler å dypere basen under frysing av jorden og tåle opptil 28 dager, og deretter fjerne formen.

Arrangement av haugfunn

På problemjord vil en grunnstøtte være optimal. Arbeid består i å vri skruehullene under bakken frysing. Designet gir støtte til bygningen, uavhengig av masse og jordtype (løs, sandaktig, multi-bedded eller marshy). Stablene har liten kontakt med utvidet jord, unntatt dens effekt på konstruksjonen.
Design og konstruksjon av stiftelser på hauger adlyder SNiP 2.02.03-85, ifølge hvilke hule produkter laget av metall, tre og betong er brukt, hvor sementmørtel helles. Ifølge lagerbelastningen av bygningen står stativet, som trer inn i myke jord og hengende støtter, som er nødvendig for å fryse torvmarker eller i områder med ekstreme klima.

Påføring av hauger

Bored produkter er montert på utvidet jord, konkreting dem i borede grøfter. Konstruksjonsalgoritmen kan representeres som følger:

  1. Å lage grøfter med en diameter på 30 cm ved hjelp av en håndbore. Dybden av gropen (ikke mer enn 10 m) bestemmes i henhold til økningen i volumet av fuktighet i jorda. Gruene er arrangert med et trinn som er 120 cm.
  2. Legg deksel på PVC-film, takmateriale eller stål med galvanisert brønn. Arrangementet vil forhindre utstøting av elementene i løpet av bunken.
  3. Montering av forsterkningsburet i form av 3 tilkoblede stenger, noe som vil eliminere sannsynligheten for brudd på basen.
  4. Betong av stenger med tung betong. Hulling utføres kontinuerlig, og deigen komprimeres ved å blande blandingen.

Det er lov til å bygge et hus om 30 dager - så blir betongblandingen herdet.

Søylefundament: fordeler og typer

På hevende land er kolonnebaser også relevante. Deres konstruksjon vil gi noen fordeler for eiere av hytter og land tildelinger:

  • lav pris på materialer og raskt arbeid;
  • bruk av ferdige plater som utelukker manuelle aktiviteter;
  • reduksjon av tverrsnittet av kolonnene, som vil tillate å bygge kostnadseffektive monolitiske strukturer.

I det innenlandske rommet er to typer kolonnære substrater populære - grunne-begravd og grillet.

Begrunnelsen for et lite bokmerke

Grunnleggende grunnkonstruksjoner er laget av monolitisk armert betong eller prefabrikkerte produkter. Lange lag søyler inkluderer:

  1. Graving av gropen til dybden av frysing.
  2. 50 cm høy sandpute
  3. Dypning av en betongblokk til en dybde på 10 cm.
  4. Plassering av vanntetting - liming med takpapir eller belegg med mastikk.
  5. Legge den andre betongblokken.
  6. 5 cm tykk sementrør

På sidene av støttemidlet legger seg nedover fortauet av betongdeig, stramt til det. Arrangementet eliminerer hellingen til stolpene.

Prefabrikerte flatefunn

Konstruktive prefabrikerte fliser base er å bruke følgende teknikker:

  1. Merking av territoriet, graving gropen.
  2. Dannelse av et sandbasert substrat 15 cm høyt.
  3. Pads på hverandre blokkerer, deres bunt av sementmørtel.
  4. Vanntetting elementer ved å lime.
  5. Dekker materiale med en betongblokk og sementkitt.

Konstruksjonen stiger 45 cm over bakken.

Stiftelsesarrangement med grill

Rostverk er nødvendig for å opprettholde stabiliteten av støtter på hevende jord og opprette en støtte for veggene i strukturen. Slipemaskinene dannes etter å ha montert kolonnene horisontalt fra betongblokker med dimensjoner på 118x80x30 cm og 88x50x58 cm. Skraperproduktet selv har parametre 246x25x20 cm.
Konstruksjon linser er bundet med en rebar. Deretter plasseres elementet på et monolitisk belte med forsterkende pinner.
Enheten av alle typer av kolonnegrunnlaget sørger for utgravning av grøfter under nivået av jordfrysing, lagring og komprimering av hvert lag.
Stiftelser bygget på jord med hevelse er en prosess som krever økonomiske utgifter. Under konstruksjon anbefales det å ta hensyn til hevende kraft, for å opprette enfasede bygninger uten kjeller. Litt for å redusere kostnadene vil hjelpe algoritmen til uavhengig arbeid som er spesifisert ovenfor.

Geologisk teknisk undersøkelse1 - kopi / Løshet av jord SP 50-101-2004

6.8 Løs jord

6.8.1 Grunnlaget som er sammensatt av hevende grunnlag, skal utformes under hensyntagen til at jordens evne til å øke i volum under sesongmessig eller flerårig frysing, som følge av en økning i jordoverflaten og utviklingen av frosthevende krefter som virker på fundament og andre strukturer. Under den etterfølgende tining av hevende jord, oppstår sedimentet.

6.8.2 For hovende jordarter er leirejord, sint og fint sand, samt grovkornig jord med leireaggregat, som har et fuktighetsnivå over et visst nivå ved begynnelsen av frysing. Ved utforming av baser som består av hevende grunnlag, bør det tas hensyn til muligheten for å øke jordfuktigheten ved å øke grunnvannet, infiltrere grunnvannet og beskytte overflaten.

6.8.3 Bulk jord er preget av:

- absolutt deformasjon av frosthøyden, som representerer økningen av den frie overflaten av den fryse jorden;

- relativ deformasjon (intensitet) av frostheving - med hensyn til tykkelsen av fryseskiktet;

- frostbøyningstrykk, som normalt virker på grunnlaget av fundamentet;

- spesifikk verdi av den tangentielle kraften av frostheving, som virker langs fundamentets sideflate.

Disse egenskapene, som regel, bør etableres på grunnlag av eksperimentelle data, med tanke på mulige endringer i hydrogeologiske forhold. For konstruksjoner av nivå III av ansvar, er det lov å bestemme verdiene avhengig av parameteren (Figur 6.9), beregnet ved formelen

hvor er fuktigheten i lag av frysende jord, henholdsvis naturlig og ved grensen til rullende, enhetsfraksjon;

- fullt jordfuktighetsinnhold, enhetsfraksjoner;

- tørr jordtetthet, t / m;

- den absolutte verdien av gjennomsnittlig langvarig lufttemperatur over vinterperioden; bestemme på samme måte som koeffisienten (se formel (12.1)).

1, 2 - sandig leam; 3 - loam; 4 - loam med 0,07 0,13; 5- loam med 0,13 0,17; 6- leire

(i jord med 2, 4 og 5 er innholdet av støvpartikler på 0,05-0,005 mm større enn 50 vekt%);

- nesten unleveled; b - svakt elendig; № midtkapping; G - sterk elendig;

Figur 6.9 - Parameterforholdet og den relative deformasjonen av hevingen

6.8.4 Ifølge graden av heving er jordene delt inn i fem grupper avhengig av (GOST 25100). Leirejordets tilhørighet til en av gruppene kan også vurderes med parameter (figur 6.9).

6.8.5 Beregning av baser, brettet med hevende jord, skal utføres i samsvar med anbefalingene i kapittel 5 og inkludere en kontroll av fundamentets stabilitet under virkningen av frostbearbeidende krefter.

6.8.6 Beregningen av stabiliteten til fundamentene på virkningen av de tangentielle kreftene av frosthuggning, som virker langs sidens overflate av fundamentet, bør utføres når fundamentbunnen ligger under den beregnede frysedybden til hevende jord.

Stabiliteten av fundamentene kontrollert av formelen

hvor - verdien av den beregnede spesifikke tangensielle kraften til hevingen, kPa, tatt på 6.8.7;

- Arealet av kjernens sideflate, som ligger innenfor den estimerte dybden av sesongfrysing, m;

- design konstant last, kN, med en sikkerhetsfaktor = 0,9;

- Konstruksjonsverdien til kraften, kN, som holder fundamentet fra spenning på grunn av friksjon av sin laterale overflate på opptatt grunnlag, som ligger under den beregnede frysedybde;

- arbeidsforholdskoeffisienten, tatt til 1,1;

- pålitelighet faktor tatt til å være 1.1.

6.8.7 Verdien av den beregnede spesifikke tangensielle kraften til hevingen skal bestemmes som regel ved eksperiment. I fravær av eksperimentelle data, er det lov å ta verdier i henhold til tabell 6.10, avhengig av jordens type og egenskaper.

Jord og egenskaper

Verdier av den beregnede spesifikke tangensielle hevende kraften, kPa, med dybden av årstidens jordfrysing, m

Sandy loam, loam og leire med en flytindeks; grove aggregerte jordsmonn med leireaggregat, fin og silty sand med dispersjonsindeks og fuktighetsnivå

Sandy loam, loam and clay at 0.25 0.5; grove aggregerte jordarter med leireaggregat, sand fint og silt med og 0,8 0.95

Sandy loam, loam og leire; grove aggregerte jordsmonn med leireaggregat, sand fint og silt med et fuktighetsinnhold på 0,6 0,8

1 For mellomliggende frysedybder, tas verdiene av interpolering.

2 Verdier for jord som brukes til gjenfylling av groper tas i henhold til tabellens første rad.

3 Avhengig av type overflate av fundamentet, blir de oppgitte verdiene multiplisert med en faktor: med glatt betong ubehandlet - 1; med grov betong med fremspring og huler opp til 5 mm - 1,1-1,2, opptil 20 mm - 1,25-1,5; med tre antiseptisk - 0,9; med metall uten spesiell behandling - 0,8.

4 For strukturer av ansvarsnivå III, multipliseres verdiene med en faktor på 0,9.

6.8.8 Den beregnede verdien av kraften, kN, for fundament med vertikale flater, bestemmes av formelen

hvor er den beregnede motstanden til opptining av jord til å skjære langs fundamentets sideflate i -t lag, kPa; Det er lov til å søke i samsvar med reguleringsdokumenter for utforming av haugstiftelser

- Arealet av den vertikale skjærflaten i det-t lag av jord under den beregnede dybde av frysing, m;

- antall jordlag.

6.8.9 Når man legger grunnlaget over den beregnede dybden av frostbit av hevende grunnvann (grunne grunnvann), er det nødvendig å beregne deformasjonene av frostbearbeider jorda på basen, idet man tar hensyn til tangentielle og normale frostbøyningskrefter.

Merk - Grunne grunnlag kan brukes til konstruksjoner av ansvarsnivå III og lavhus (§ 8) med en normativ frysedybde på ikke mer enn 1,7 m.

6.8.10 De beregnede deformasjonene av frostheving av fundamentet jord, bestemt med hensyn til belastningen fra strukturen, skal ikke overskride de begrensningsverdiene som kan aksepteres for hevende jord (Vedlegg E).

6.8.11 Hvis de beregnede deformasjonene av frosthøyden på grunnen av grunne grunnlag er mer ekstreme eller grunnlaget ikke er tilstrekkelig motstandsdyktig mot effekten av frosthøyden, bør man i tillegg til muligheten for å endre fundamentets dybde vurdere behovet for å bruke tiltak som reduserer kreftene og deformasjonene av frosthøyden, så vel som punkt 5.8 (vann, varme eller fysisk-kjemisk).

Hvis deformasjonene av frostbearbeiding ikke utelukkes, skal det tilveiebringes konstruktive tiltak basert på beregning av grunnlag og strukturer i strukturen, med tanke på mulige deformasjoner av frosthevning.

Prosjektet av stiftelser og stiftelser skal sørge for tiltak som forhindrer fuktighet av hevende grunnlag av fundamentet, samt frysing av dem i byggeperioden.

12.2.2 Den normative dybden av sesongfrysing av jord er lik gjennomsnittet av de årlige maksimumsdybder av sesongfrysing av jord (i henhold til observasjoner i minst 10 år) i et åpent, snøfritt horisontalt område ved grunnvannet under dybden av sesongfrysing av jord.

Når man bruker resultatene av observasjoner av den faktiske dybdefrysingen, bør man huske på at det bør bestemmes av temperaturen som karakteriserer overgangen av plastfryst jord til fryst jord i henhold til GOST 25100.

12.2.3 Den normative dybden av årstidens jordfrysning, m, i fravær av langsiktige observasjoner, bør bestemmes ut fra termiske beregninger. For områder hvor dybden av frysing ikke overstiger 2,5 m, kan standardverdien bestemmes av formelen

hvor er en dimensjonsløs koeffisient som er numerisk lik summen av absoluttverdiene av gjennomsnittlige månedlige negative temperaturer over vinteren i et gitt område, tatt over SNiP 23-01 og i fravær av data i det for et bestemt punkt eller område av konstruksjon i henhold til resultatene av observasjoner av en hydrometeorologisk stasjon under lignende betingelser byggeplass;

- verdien antas å være lik 0,23 m for loamer og leire; sandaktig leam, fin sand og silty sand - 0,28 m; grus, grov og middels sand - 0,30 m; grove jordarter - 0,34 m.

Verdien for jord med inhomogen tilsetning bestemmes som et veid gjennomsnitt innenfor grensene for frysedybden.

Den normative dybden av jordfrysing i områder hvor> 2,5 m, samt i fjellområder (hvor terrenget, geotekniske og klimatiske forhold endres dramatisk), skal bestemmes av termisk ingeniørberegning i samsvar med kravene i SNiP 2.02.04.

12.2.4 Den estimerte dybden av sesongfrysing, ses, bestemmes av formelen

hvor - normativ dybde av frysing, m, bestemt av 12.2.2 og 12.2.3;

- koeffisient med hensyn til påvirkning av det termiske regimet av strukturen, tatt for de ytre fundamentene av oppvarmede strukturer - i henhold til tabell 12.1; for eksterne og interne grunnlag for uoppvarmede konstruksjoner = 1,1, unntatt områder med negativ gjennomsnittlig årstemperatur.

1 I områder med negativ gjennomsnittlig årstemperatur skal den beregnede dybden av jordfrysing for uoppvarmede konstruksjoner bestemmes ved termisk beregning i samsvar med kravene i SNiP 2.02.04. Den beregnede dybdefrysingen skal bestemmes ved termisk beregning og ved bruk av konstant termisk beskyttelse av basen, samt om det termiske regimet av den konstruerte strukturen kan påvirke jordens temperatur (kjøleskap, kjeler etc.) betydelig.

2 For bygninger med uregelmessig oppvarming, beregnes den beregnede lufttemperaturen for å være dens daglige gjennomsnittsverdi, med hensyn til varigheten av de oppvarmede og uoppvarmede perioder av dagen.

INNHOLD

Anbefalingene omhandler ingeniør- og landvinningsarbeid, konstruksjon, konstruksjon og termokjemiske tiltak for å bekjempe de skadelige effektene av frostbearbeiding av jord på grunnlag av bygninger og strukturer, samt grunnleggende krav til produksjon av byggearbeid på null syklus.

Anbefalingene er ment for ingeniører og tekniske arbeidstakere i design- og anleggsorganisasjoner som utfører design og bygging av grunnlag for bygninger og strukturer på hevende jord.

Forord

Åndsverkets handlinger årlig forårsaker nasjonaløkonomien mye materiell skade, som består i å redusere levetiden til bygninger og konstruksjoner, forverrede driftsforhold og høye monetære kostnader for årlig reparasjon av ødelagte bygninger og strukturer og for å korrigere deformerte strukturer.

For å redusere belastningen av stiftelser og krefter frost knekking av Research Institute of Foundations og underjordiske strukturer USSR State Committee på grunnlag av teoretiske og eksperimentelle studier basert på beste praksis i bygningen utviklet ny og forbedret eksisterende aktuelle aktiviteter mot deformasjon av jord under frysing og tining.

Sikring av konstruksjonsforholdene for styrke, stabilitet og driftskompetanse av bygninger og konstruksjoner på hevende grunner oppnås ved å anvende prosjektering og landvinning, bygging, bygging og termokjemiske tiltak i byggepraksis.

Ingeniør- og landvinningsaktiviteter er grunnleggende, siden de er rettet mot drenering av jord i sonen til den normative frysedybden og for å redusere fuktighetsgraden til jordlaget på en dybde på 2-3 m under sesongens frysedyp.

Konstruksjonen og utformingen tiltak mot kreftene fra frost bukling fundamenter med sikte på tilpasning av fundamenter og delvis nadfundamentnogo struktur til de eksisterende krefter telehiv av løsmasser og deres deformasjon under frysing og tining (for eksempel valget av den type fundament, dybden av deres legging på bakken, strukturelle stivhet, laste på grunnlag, forankre dem i jord under dybden av frysing, og mange andre konstruktivt utstyr).

En del tilbudt konstruksjonsmessige tiltak er vist i de generelle vendinger, uten å spesifisere det er hensiktsmessig, for eksempel sjikttykkelse sandsten, men grus eller pukk pute under fundamentene erstatte heaving jordsmonn nepuchinistym tykkelse isolerende belegglag under bygging og drift periode, osv.; Nærmere anbefalinger angis på størrelsen på bunnfyllingen av bihulene ved ikke-slipende jord og på størrelsen av varmeisolerende puter, avhengig av dybden av jordfrysing fra byggevirksomhet.

For å bidra til å designere og byggere eksempler på strukturelle tiltak og beregninger, dessuten frem forslag for forankring av prefabrikerte fundamentet (monolittisk forbindelse stativ med ankerplatene er forbundet med sveising og bolten og nedgraving av betongelementer bånd fundamenter).

Anbefalt for konstruksjonseksempler på beregninger for konstruktive tiltak ble samlet for første gang, og derfor kan de ikke hevde å være en uttømmende og effektiv løsning på alle problemene som er reist for å bekjempe de skadelige effektene av frostbearbeiding av jord.

Termokjemiske tiltak omfatter hovedsakelig reduksjon av frostbukkekrefter og deformasjonsverdier av fundamentene under frysing av jord. Dette oppnås ved å anvende de anbefalte varmeisolasjonsbeleggene på jordoverflaten rundt fundamentene, varmeoverføringsvæsker for oppvarming av jord og kjemiske reagenser som senker frysetemperaturen til jordfunnet og adhesjonskreftene til den frosne jord til grunnene til fundamentene.

Ved utnevnelse av protivopuchinnyh-aktiviteter anbefales det å bli guidet først og fremst av betydningen av bygninger og strukturer, funksjonene i teknologiske prosesser, de hydrogeologiske forholdene til byggeplassen og områdets klimatiske egenskaper. Ved utformingen bør man foretrekke slike tiltak, som utelukker muligheten for deformasjon av bygninger og konstruksjoner med frostige knekker, både i byggeperioden og i hele levetiden. Anbefalingene ble utarbeidet av Doctor of Technical Sciences MF Kiselev.

Alle forslag og kommentarer sendes til Stiftelsesforskningsinstituttets grunnlag og undergrunnsstruktur Gosstroy på adressen: Moskva, Zh-389, 2. Institutskaya st., Dom. 6.

1. ALMINDELIGE BESTEMMELSER

1.1. Disse anbefalingene inneholder data om utforming og bygging av grunnlag for bygninger, industribygg og ulike spesielle og teknologiske utstyr på hevende jord.

1.2. Anbefalingene ble utviklet i samsvar med hovedbestemmelsene i kapitlene i SNiP II-B.1-62 "Grunnlag av bygninger og strukturer. Design standarder ", SNiP II-B.6-66" Grunnlag og grunnlag for bygninger og strukturer på permafrost jord. Design standarder ", SNiP II -A.10-62" Bygningsstrukturer og fundament. De viktigste bestemmelsene i Motivet "og SN 353-66" Retningslinjer for utforming av boligområder, bedrifter, bygninger og strukturer i nord bygningen og klimasone ", og kan brukes for geotekniske og hydrogeologiske undersøkelser utført i samsvar med de generelle krav til studiet av jord for konstruksjonsformål. Materialer av ingeniør- og geologiske undersøkelser skal oppfylle kravene i punkt 1.6 i disse anbefalingene.

Merk. Anbefalinger gjelder ikke for steder hvor sesongfrysing av jord smelter sammen med permafrostjord.

1.3. Løse (frostskadelige) jordformer kalles jord som, når de er frosset, har egenskapen til å øke i volum. Forandringen i jordens volum er funnet i høyden under frysing og nedstigning under opptining av jordoverflaten, noe som resulterer i skader på grunnlag og grunnlag for bygninger og konstruksjoner.

Sands er fine og silt, sandslam, lamm og leire, samt grovkornsjord med mindre enn 0,1 mm aggregat i mengden over 30 vekt%, som fryse i fuktighetsforhold. Ikke-krakkende (ikke-frostskadelige) jordarter omfatter steinete, grovkornige jordarter med et jordpartikkelinnhold på mindre enn 0,1 mm i diameter, mindre enn 30 vektprosent, grussand, grov sand og mellomstor sand.

Tabell 1

Inndeling av jord i henhold til graden av frosthevning

Graden av heving av jord med konsistens B

Grunnvannsposisjon Z i m for jord

I. Silnopuchinistye på
0,5 1

Merknader: 1. Jordens navn i henhold til graden av heving er tatt når en av de to indikatorene B eller Z er tilfredsstilt.

2. Konsistensen av leirejord B bestemmes av jordfuktigheten i sesongfryselaget som et veid gjennomsnitt. Jordens fuktighet i det første laget til en dybde på 0 til 0,5 m er ikke tatt i betraktning.

3. Z-verdi som overstiger den beregnede dybden av jordfrysing i m, dvs. forskjellen mellom dybden av grunnvannet og den estimerte dybden av jordfrysing bestemmes av formelen:

hvor er H 0 - Avstanden fra planmerket til forekomsten av grunnvannsnivå i m;

H er den beregnede dybden av jordfrysning i W ifølge hodet til SNiP II -B.1-62.

1.4. Avhengig av den granulometriske sammensetningen, naturlig fuktighet, dybde av jordfrysning og grunnvannets nivå, er jordene tilbøyelige til deformasjon når den fryser, i henhold til graden av frost som hevder på bordet. 1 er delt inn i: kraftig, middelslinet, svakt elendig og betinget stump.

1.5. Gis i tabellen. 1 underoppdeling av jord i henhold til graden av heving på grunnlag av konsistensindikatoren bør også ta hensyn til mulige endringer i jordfuktighet i sesongfryselaget både under konstruksjon og for hele driftsperioden for bygninger og konstruksjoner.

1.6. Grunnlaget for å bestemme graden av heving av jord skal være materialer av hydrogeologiske og jordbaserte undersøkelser (jordsammensetning, dens fuktighet og grunnvannsnivå, som kan karakterisere byggeplassen til en dybde på ikke mindre enn dobbelt dyp av jordfrysing, regnet fra plannivå).

1.7. Grunnlaget og grunnlaget for bygninger og strukturer på hevende jordarter som er utsatt for deformasjon under frysing og opptining bør utformes under hensyntagen til:

a) graden av hevende jord

b) terreng, tid og mengde nedbør, hydrogeologisk regime, forhold til jordfuktighet og dybde av sesongfrysing;

c) eksponering av byggeplassen i forhold til solens belysning;

d) formål, levetid, betydning av anlegg og driftsforhold

e) teknisk og økonomisk mulighet for grunnstruktur, arbeidsintensivitet og konstruksjonstid og økonomi for byggematerialer;

e) muligheten for å endre det hydrogeologiske regimet av jord, betingelsene for deres fuktighet i byggeperioden og for hele levetiden til bygningen eller strukturen.

1.8. Omfanget og typene av hydrogeologiske og grunnlagsundersøkelser er forutsatt, avhengig av de geotekniske forholdene og designfasen av det generelle undersøkelsesprogrammet utarbeidet av design- og undersøkelsesorganisasjonen og avtalt med kunden.

2. GRUNNLEGGENDE DESIGNBESTEMMELSER

2.1. Ved valg av jord som grunnlag på byggeplassen, bør ikke-steinete jordarter foretrekkes (steinete, murstein, grus, grus, grus sand, grov og mellomstor sand, samt leirejord som ligger på forhøyet terreng med tilførsel av overflatestrøm grunnvannet ligger under plannivået med 4-5 m).

2.2. Ved utforming av grunnlag for steinbygninger og strukturer på sterkt og middels søm, skal det tas kolonner eller haugfunn, forankret ved beregning til buckling force og å bryte i den farligste delen, eller sørge for å erstatte hevende jord med uforgjengelig dybde av sesongfrysing. Det er også mulig å bygge en pute av grus, sand, brent stein og annet dreneringsmateriale under hele bygningen eller strukturen med et lag til den beregnede frysedybden uten å fjerne hevende jord eller bare under grunnlaget med riktig feasibility studie.

2.3. De viktigste tiltakene rettet mot deformasjoner av bygningselementer av bygninger og strukturer under frysing og jordbearbeiding, bør planlegges i utformingen av fundament og fundament.

I tilfeller hvor prosjekt aktiviteter mot hevelsen ikke er levert, og hydrogeologiske forhold til jord på byggeplassen under utførelsen av arbeidet på en null syklus endret seg siden forringelse av egenskapene til stiftelsen jord, må tilsynet være å reise spørsmålet før prosjektorganisasjonen om oppnevningen av tiltak mot hevelse (drenering jord konsolidering med tamping av murstein, etc.).

2.4. Holdbarhet, stabilitet og driftskompetanse av bygninger og konstruksjoner på hevende grunnlag skal gis med prosjektering og landvinning, bygging, bygging og termokjemiske tiltak.

3. ENGINEERING OG REKREASJON AKTIVITETER

3.1. Ingeniør- og gjenvinningstiltak er rettet mot å drenere jord i det sesongfrysede laget og redusere jordfuktigheten på grunnlaget av fundamentene i høst-vinterperioden før de fryser.

Merk. Ved utforming og gjennomføring av landvinningsarbeid er det nødvendig å ta hensyn til naturen til vegetasjonsdekselet og kravene til bevaring.

3.2. Ved utforming av stiftelser på hevende grunnlag, er det nødvendig å sørge for pålitelig drenering av underjordiske, atmosfæriske og industrielle farvann fra stedet ved rettidig planlegging av det byggede området, bygging av stormavløp, dreneringskanaler og renner, drenering og andre vanningsanlegg og dreneringsanlegg umiddelbart etter null nullsirkulasjon, ikke venter på fullføring av byggearbeid.

Når du utarbeider prosjekter og utfører naturoppgaver på den vertikale utformingen av steder som består av hovende jord, er det nødvendig, hvis det ikke er mulig, å ikke endre de naturlige rennene.

3.3. Når du planlegger arbeid, bør man strebe for minimal forstyrrelse av det naturlige grøntgrunnsdekselet, og under kappetilstander, der forholdene tillater det, bør jordoverflaten bli dekket med et jordlag 10-12 cm tykt med etterfølgende såing av flerårige torfdannende urter.

3.4. Masseleirholdig jord med reguleringsområder innenfor bygningene må komprimeres lag mekanismer for å omgi vekten av skjelettet på minst 1,6 t / m 3 og en porøsitet på ikke mer enn 40% (for leire jordlag uten drenering). Overflaten av hovedparten av jorda, samt overflaten av kuttet, skal dekkes med jordslag og tilt.

3.5. Hellingen til harde overflater (blinde områder, plattformer, verandaer) må være minst 3%, og for den myke overflaten - minst 5%.

3.6. For å redusere ujevn fuktighet av hevende jordar rundt fundamentene under konstruksjon og konstruksjon anbefales det å utføre jordarbeid med minst mulig forstyrrelse av jordens naturlige sammensetning ved graving av grøfter for fundament og grøfter av underjordiske verktøy. grundig konsolidere jord i lag når du fyller bunnene på fundamentene og grøfter med manuelle og pneumatiske eller elektriske rammer; Det er nødvendig å arrangere vanntette blinde områder som ikke er mindre enn 1 m brede rundt bygningen, med leire vanntette lag i underlaget eller dekselet med et jordlag 10-12 cm tykt og tegne med flerårige gress.

3.7. På byggeplasser, stablet leire jord og gående helling som har mer enn 2%, bør unngås ved utformingen av et apparat for tanker med vann, dammer og andre fuktighetskilder og plasseringen av oppføringer i bygningsrørledninger og kloakkvann til fjellsiden av bygningen eller konstruksjonen.

3.8. Byggeplasser som befinner seg i bakkene, skal være inngjerdet fra overflatevannet som strømmer ned fra bakken til det permanente opplandsporet med en skråning på ikke mindre enn 5% før oppstart av utgravningsarbeid ved utgravning av groper.

3.9. Under oppbyggingen bør ikke vannopphopning fra skade på midlertidig rørleggerarbeid være tillatt. Hvis stagnerende vann er funnet på bakken eller når jorda er fuktet fra rørledningsskader, er det nødvendig å treffe tiltak for å eliminere årsakene til opphopning av vann eller jordfuktighet i nærheten av fundamentet.

3.10. Ved gjenfylling av kommunikasjonsgraver på opplandssiden av en bygning eller struktur, er det nødvendig å ordne broer av rynket leire eller leir med forsiktig sammenpressing for å forhindre vann i å komme inn i bygningene og strukturer og fukte jorden nær fundamentene (gjennom grøfter).

3.11. Byggingen av dammer og reservoarer som kan endre de hydrogeologiske forholdene til byggeplassen og øke vannetmetningen av beitejordene i det bebyggede området er ikke tillatt. Det er nødvendig å ta hensyn til den forventede endringen i vannstanden i elver, innsjøer og dammer i samsvar med den planlagte hovedplanen.

3.12. Unngå plassering av bygninger og konstruksjoner nærmere enn 20 g til eksisterende kolonner for drivstoff lokomotiver, vask av kjøretøy, offentlige anskaffelser og til andre formål, og ikke til å designe kolonner på heaving jord nærmere enn 20 meter til eksisterende bygninger og anlegg. Nettstedene rundt kolonnene skal utformes for å sikre drenering av vannet.

4. KONSTRUKSJON OG KONSTRUKSJONSAKTIVITETER MOT DEFORMERING AV BYGG OG STRUKTUR I FORBINDELSE MED PROMERGEN OG SKRIFTBEGRENSNINGER

4.1. Grunnlaget for bygninger og konstruksjoner som er oppført på hevende jord kan konstrueres fra byggematerialer som sikrer bygningens og konstruksjonsegenskapene og oppfyller kravene til styrke og langvarig bevaring. I dette tilfellet er det nødvendig å regne med mulige vertikale vekslende spenninger fra frostbearbeiding av jord (oppdrift av jord under frysing og sedimentering under opptining).

4.2. Når man plasserer bygninger og strukturer på byggeplassen, er det nødvendig å ta hensyn til graden av heving av jord slik at de ikke kunne ligge under grunnlaget for en byggegrunn med forskjellige grader av heving. Med uunngåelighet til å bygge en bygning på jord med varierende grader av heving, bør det påtegnes konstruktivt tiltak mot frosthuggekrefter, for eksempel med forankret armert betongfundament, arrangere et monolitisk armert betongbelte langs grunnpute, etc.

4.3. Ved konstruksjon av bygninger med strimmelen fundament på et bakkenivå silnopuchinistyh topp fundament må gi 1-2-etasjes bygninger stein omkretsen ytre og indre hovedvegger strukturelt forsterket belte bredde på minst 0,8 tykkelsen av veggen, og en høyde på 0,15 m over åpningene i siste etasje er forsterkede belter.

Merk. Forsterkede betongbelter må ha en betonggrad på minst 150, forsterkning med minimumsdel, 3 med en diameter på 10 mm; med forbedrede dokkestenger i lengden.

4.4. Ved utforming av haugfundament med grilling på sterkt og moderat smuldrende jord, er det nødvendig å ta hensyn til effekten av normale frosthevende krefter på bakken av grillingen. Precast armert betongmur randbalki skal monolithisk sammenkoblet og legges med et gap på minst 15 cm mellom randbalka og bakken.

4.5. Dybden av å legge grunnlaget for stein sivile bygninger og industrielle bygninger på hevende jord er ikke mindre enn den beregnede dybden av jordfrysing ifølge Tabell. 6 kapitler SNiP II -B.1-62. I tilfeller der jordfuktigheten ikke øker i løpet av byggeperioden og driften av bygninger på dårlige utbruddsmiljøer (halvfast og ildfast konsistens), bør grunnlaget for fundamentet legges til en standard frostinntrengningsdybde:

opptil 1 m - ikke mindre enn 0,5 m fra planleggingsmerket

opptil 1,5 - ikke mindre enn 0,75 m fra planleggingsmerket

fra 1,5 til 2,5 m - ikke mindre enn 1 m fra planleggingsmerket

fra 2,5 til 3,5 m - ikke mindre enn 1,5 m fra planleggingsmerket

For betinget ikke-ildfast jord (fast konsistens), kan den beregnede dybden av frostpenetrasjon tas til å være lik den normative frostpenetrationsdybden med en koeffisient på 0,5.

4.6. Dybden av å legge grunnlaget for indre lagervegger og kolonner av uoppvarmede industribygninger på sterkt og mellomstor jord, antas å være ikke mindre enn den beregnede dybden av jordfrysing.

Dybden av grunnlaget for vegger og kolonner av oppvarmede bygninger som har uoppvarmede kjellere eller underjordiske områder på tungt klumpete og medieformede jordarter, antas å være lik den normative frysedybden med en faktor 0,5 beregnet fra kjellerens gulvflate. Ved kutting av jorda fra utsiden av byggeveggene beregnes den normative dybde av jordfrysing fra jordoverflaten etter kutting, dvs. fra planleggingsmerke. Ved jording rundt veggene fra utsiden skal bygningen ikke få lov til å fylle opp jorda rundt fundamentet til designhøyde.

Ved kutting og dumping skal jord legges særlig vekt på drenering av jord utenfor bygningen, som vannmettede jordarter når frysing kan forårsake skade på bygningen på grunn av sidetrykk på kjellerveggene.

4.7. Som regel er det ikke lov til å fryse jorden under grunnen til grunnlaget for steinbygninger og strukturer og grunnlag for spesielt teknologisk utstyr og maskiner på tung klumpete og middellinjede jord både under konstruksjon og under drift.

På betinget ikke-ildfast jord kan fryse av jord under grunnen av grunnlaget bare tillates under forutsetning av at jordsmonnene i naturlig sammensetning er tette og ved frysingstid eller under frysing, overskrider deres naturlige fuktighet ikke fuktigheten ved rullekanten.

4.8. Det er i utgangspunktet forbudt å legge grunnlaget på den frosne bakken ved foten uten spesielle studier av det frosne jordlaget. Det er lov til å legge grunnlaget på frosset grunnlag bare dersom massevekten til det frosne jordskjelettet er mer enn 1,6 g / cm 2, og den naturlige fuktigheten er mindre enn fuktighet ved grensen til rulling (dvs. tett til bakken) og vannstanden er lavere 2 m eller mer fra dybden av jordfrysing.

4.9. For å redusere kreftene av hevelse og forhindre deformasjoner av fundamentene på grunn av frysing av puffing jord med en sideoverflate, bør grunnlaget være:

a) Ta de enkleste former for fundament med et lite tverrsnittsareal;

b) gi preferanse til kolonne- og haugfundament med fundamentbjelker;

c) redusere jordens fryseområde med overflaten av fundamentet;

d) forankre grunnlaget i jordlaget under sesongfrysingen.

4.10. Stabiliteten av fundamentene under virkningen av de tangentielle kreftene av frostspenning på dem, kontrolleres av formelen

regulatorisk belastning på vekten av anlegget i kg;

regulatorisk belastning på grunnlagets vekt og vekten av jorda som ligger på kantene, i kg;

Den normative kraften som holder fundamentet fra buckling på grunn av friksjon på opptunnet grunnlag, i kg, bestemmes av punkt 4.11 i disse anbefalingene. Når ankerfunn i stedet for Qn tas Rn og, bestemt av punkt 4.15 i disse anbefalingene;

normativ vedheft av den frosne jord til fundamentets sideflate i kg / cm2, er tatt i henhold til punkt 4.13 i disse anbefalingene;

Den laterale overflateareal av kjellerdelen som ligger innenfor det sesongfrosne laget, i cm 2 (ved bestemmelse av F, beregnes dybden av jordfrysning, men ikke mer enn 2 m);

produktet av homogenitetskoeffisientene og jordens arbeidsforhold, km = 0,9;

Overbelastningskoeffisienten til hevende krefter antas å være 1,1;

konstant last overbelastningsfaktor, tatt til å være 0,9.

Merk. Ved konstruksjon og konstruksjon av lavhus utført med strukturer som er ufølsomme for ujevn nedbør (for eksempel med hakkede eller brosteinsbelagte vegger), samt for landbruksbygninger som grønnsaker og siloer, etc., laget av trematerialer, beregninger for effekten av frostbøyning kan unngås og anti-heving må ikke brukes.

4.11. Den regulatoriske kraften som holder fundamentet fra buckling grunnet friksjon av fundamentet mot opptining, bestemmes av formelen

Standard bakken motstanden av basen langs fundamentets sideflate i kg / cm 2, tatt for haugfunn i henhold til kapittelet SNiP II -B.5-67 "Pile foundation. Designstandarder ", og for andre typer grunnlag i fravær av eksperimentelle data: for leirejord - 0,2 kg / cm 2 for sandaktig - 0,3 kg / cm 2;

området av kjernens laterale flate i cm 2, plassert under laget som er utsatt for vinterfrysing.

4.12. Arealet på sideflaten på det trappede fundamentet, som ligger innenfor sesongfrysingen, bestemmes av formelen

perimeter av trinn i cm;

tilsvarende trinnhøyder i cm.

4.13. Standard vedheft av den frosne jorden til grunnflaten av fundamentet τ n bestemmes avhengig av jordtype, dens naturlige fuktighetsinnhold og grunnvannet på bordet. 2 i henhold til graden av hevende jord.

Standard vedheft av den frosne jord til fundamentet

Grad av heaving jord

Merknader: 1. Graden av heving bestemmes av punkt 1. 4 av disse anbefalingene.

2. Forutsatt at grunnlagets planer er dekket med en polymerfilm (se avsnitt 5.3) i disse anbefalingene, anbefales det at normativ adhesjon av den frosne jord til fundamentet, bestemt på grunnlag av eksperimentelle data, tas med en koeffisient (n) 0,4 for prismeformede eller sylindriske fundament, og 0,2 - for trapesformede fundament, men i det første tilfellet bør produktet τ n n ikke være mindre enn 0,4 kg / cm2, i det andre ≥0,3 kg / cm2. I fravær av eksperimentelle data er τ n tatt lik 0,4 kg / cm 2 for prisme-lignende og sylindriske fundament og 0,3 for trapesformede.

4.14. Strukturens strekkfasthetsprøve utføres under tilstanden

Den beregnede kraften, som slår den forankrede fundamentet av frostspenningskrefter i den svakeste delen, bestemmes av formelen

verdiene er de samme som i formel (1);

Standardbelastning på vekten av den delen av fundamentet som ligger over den beregnede delen, i kg.

4.15. Holdkraften til ankeret bestemmes ved beregning i henhold til formelen (6) på tidspunktet for spenningskraften

ankerområde i cm 2 (forskjellen mellom skoenes område og tverrsnittsområdet på hyllen);

Ankerets dybde i cm (avstanden fra overflaten til ankerets øvre plan);

massevekt av jord i kg / cm3.

4.16. Ved oppretting av bygninger om vinteren, i tilfelle uunngåelig frysing av jord på grunnlag (for å hindre nødstilstanden til bygninger og treffe hensiktsmessige tiltak for å eliminere mulige uakseptable deformasjoner av bygningselementer av bygninger på sterkjordsmasser), anbefales det å teste grunnlaget for deres motstand mot tangentielle og normale frostbølgende krefter i henhold til formelen

fotfelt i cm 2;

tykkelsen av det frosne jordlaget under fundamentets fundament i cm;

Den empiriske koeffisienten i kg / cm3 er definert som kvoten av den spesifikke normale spenningskraft dividert med tykkelsen av det frosne jordlaget under fundamentet av fundamentet. For medium til tungt grunnlag, anbefales R å bli tatt som 0,06 kg / cm3;

regulatorisk belastning på vekten av fundamentet, inkludert jordens vekt som ligger på fundamentene i fundamentet, i kg;

det samme som i formel (1).

Den tillatte verdien av jordfrysing under fundamentet av fundamentet kan bestemmes av formelen

4.17. Grunnlaget for veggene av lysstensbygninger og strukturer på svært utbredt jord skal være monolitisk med ankre for effekten av tangensielle hevende krefter. Prefabrikerte blokker og grunnsko skal være monolitiske i samsvar med disse anbefalingene, i vedlegg II.

4.18. Ved bygging av lavhus på sterke klumpete jordarter anbefales det å tegne verandaen på en solid armert betongplate på en grus-sandpute 30-50 cm tykk (toppen av platen skal være 10 cm under gulvet i vestibulen og 2-3 cm). For hovedstadsbygninger er det nødvendig å sørge for bygging av verandaer på prefabrikerte armerte betongkonsoller med et mellomrom mellom bakken og bunnen av konsollen minst 20 cm; med kolonne- eller haugfundament, skal mellomstøttene være tilveiebrakt slik at plasseringen av stolpene eller haugene under ytterveggene faller sammen med monteringsposisjonen til konsollene til verandaene.

4.19. Det anbefales å gi fortrinn til slike grunnstrukturer, som gjør det mulig å mekanisere prosessen med fundamentarbeid og redusere utgravningsarbeidet ved å grave grøfter, samt transport, gjenfylling og tamping av jorda. På tungt klumpete og sredneuchivistiske jordar fyller kolonne-, bunke- og ankerbunnfundamente denne tilstanden, og de krever ikke store mengder utgravningsarbeid.

4.20. I nærvær av lokale lavpris byggematerialer (sand, grus, knust stein, ballast osv.) Eller ikke-fossile jordarter i nærheten av byggeplassen, anbefales det å bygge en enhet under bygningene eller konstruksjonene med kontinuerlig sengetøy tykkelse 2 /3 normative frysedybde eller gjenfylling av bihulene fra utsiden av grunnlaget for ikke-fossile materialer eller jord (knust stein, grus, småstein, sand, stor og medium, samt slagg, brent bergarter og annet bergverksavfall). Påfylling av bihulene, forutsatt at vann dreneres fra dem og uten drenering, utføres i samsvar med punkt 5.10 i disse anbefalingene.

Drenering av dreneringsseng i bunn og puter under grunnlaget i nærvær av vannabsorberende jord under underlagslaget skal utføres ved å utlede vann gjennom dreneringsbrønner eller tregner (se vedlegg I, eksempel 6). Ved utforming av grunnlaget for sengetøy, bør man være veiledet av "Retningslinjer for utforming og installasjon av stiftelser og kjellere av bygninger og strukturer i leirejord ved metode for avløpslag".

4.21. Under bygging av bygninger og konstruksjoner på hevende jordarter fra prefabrikerte bihulekonstruksjoner, er det nødvendig å fylle opp grundig jordkomprimering umiddelbart etter å ha lagt kjellergulvet; i andre tilfeller bør bihulene sovne med jordstamp som murverket er reist eller grunnlaget er reist.

4.22. Utforming av grunnlaget for jordbunnsgrunnlaget til den estimerte dybden av jordfrysing, tatt hensyn til den termiske effekten av bygninger og strukturer, er tatt under hodet til SNiP II -B.1-62 i tilfeller hvor de ikke vil bli vinterisert uten å beskytte jorda fra frysing under bygging og etter ferdigstillelse før du går inn i bygningen til permanent drift med normal oppvarming eller når de ikke er i langvarig bevaring.

4.23. Ved utforming av grunnlag for industribygninger på hevende jordarter, som bygger i to til tre år (for eksempel termiske kraftverk), bør prosjekter omfatte tiltak for å beskytte grunngrunnen mot fuktighet og frysing.

4.24. Ved konstruksjon av lavhus skal dekorative kjellere være utstyrt med et mellomrom mellom herdet og gjerdsmuren med lavt varmeledende og ikke-fuktighetskrevende materiale (sagsmuss, slagge, grus, tørr sand og diverse gruvedrift).

4,25. Det anbefales å erstatte hevende jord med ubegrunnet grunnlag på grunnlag av oppvarmede bygninger og strukturer bare fra utsiden av fundamentet. For kalde bygninger erstatnings duvende jordsmonn nepuchinistym anbefales på begge sider av fundamentet under de utvendige vegger, og også på begge sider av basene i henhold til interne bærende vegger.

Sinus bredde for gjenfylling med en ikke-steinete jord bestemmes avhengig av dybden av jordfrysing og på de hydrogeologiske forholdene til grunnjordene.

Forutsatt vann dreneres fra bunnfyllingen av bihulene og ved en dybdefrysing av jord til 1 m er bunnbredden for gjenfylling av ikke-slipende jord (sand, grus, grus, småstein, murstein) tilstrekkelig i 0,2 m. Med en fundamentdybde på 1 til 1,5 m, er den minste bredden bihulene for fylling av ikke-steinete jord bør være minst 0,3 m, og med en jordfrysedybde på 1,5 til 2,5 m, anbefales det å fylle bihulet til en bredde på minst 0,5 m. I dette tilfellet bør bunndybden være minst 3 /4 grunnlaget for grunnlaget, regnet fra planleggingsmerket.

Hvis det er umulig å drenere vann fra en ikke-steinete jord, kan fyllingen av bihulene anbefales for en bredde på 0,25-0,5 m ved basen av kjelleren og ikke mindre enn den beregnede dybden av jordfrysning ved jordens overflate c. obligatorisk overlapping av det ikke-ildfaste fyllmaterialet med et blindområde med asfaltbelegg i samsvar med fig. 4.

4.26. Enheten av slaggpute rundt omkretsen av bygninger fra utsiden av fundamentet skal brukes til boliger og industrioppvarmede bygninger og strukturer. Slagpute legges ned med en lagtykkelse på 0,2 til 0,4 m og en bredde på 1 til 2 m, avhengig av dybden av jordfrysning og er dekket med et blindeområde, som vist på fig. 5.

Med en frysedybde på 1 m - en tykkelse på 0,2 m og en bredde på 1 m; ved en dybdefrysning på 1,5 m - en tykkelse på 0,3 m og en bredde på 1,5 m og ved en frysedybde på 2 m og mer - en tykkelse på slaggbunnen 0,4 m og en bredde på 2 m.

I fravær av granulatslagge anbefales det med egnet feasibility study å bruke utvidet leire med samme dimensjoner av pute og tykkelse som for slaggputer.

5. THERMOCHEMICAL ACTIVITIES

5.1. For å redusere bucklingstyrker i byggeperioden, anbefales det å legge lag etter lag etter 10 cm saltholdighet rundt jorda med teknisk bordsalt med en hastighet på 25-30 kg per 1 m 3 lammende jord. Etter å ha sprinklet salt på et lag med jord 10 cm høyt og 40-50 cm over sinusbredden, er jordblandingen blandet med salt og grundig tampet, så legges det neste lag av jord med salinisering og tamping. Jorda på bunnfyllingen i sinusen er salinert fra basen av kjelleren og når ikke 0,5 m til plannivået.

Bruk av jordsalinisering er tillatt dersom det ikke påvirker reduksjonen av styrken til materialene til fundamentene eller andre undergrunnsstrukturer.

5.2. For å redusere frysekraftene mellom jorda og grunnmaterialet for byggeperioden, anbefales det å smøre grunnflaten på fundamentet med løsfrysende materialer, for eksempel bitumenmastikk (tilberedt fra kraftveisaske - fire deler, klasse III bitumen - tre deler og sololje - en del volum).

Stiftplasteringen skal utføres fra sin eneste til planleggingsmerket i to lag: den første er tynn med forsiktig sliping, den andre er 8-10 mm tykk.

5.3. For å redusere de tangentielle kreftene ved frostbearbeiding av jord ved konstruksjon av lettbelastede haugfundamenter for spesialt teknologisk utstyr på tungt jordjord, kan overflaten av haugene i den sesongfrysede sonen av jord med en polymerfilm påføres. Eksperimentell verifisering i feltforhold viste at effekten av å redusere tangentielle krefter for frostheving av jord fra bruk av polymere filmer fra 2,5 til 8 ganger. Sammensetningen av høymolekylære forbindelser og teknologi for fremstilling og deponering av filmer på grunnlaget for armert betongfunn er angitt i "Anbefalinger for bruk av høymolekylære forbindelser i kampen mot frostbøyning av fundament".

5.4. Columnar grunnlag for full belastning i byggeperioden skal pakkes med brizol eller takfilt i to lag for 2 /3 fra den normative dybde av fryse av jord, teller fra planleggingsmerket, forutsatt at belastningen på fundamentet er mindre enn frostbukkekreftene.

5.5. Under konstruksjon rundt grunnlaget for bygninger og konstruksjoner, skal midlertidige isolerende belegg av sagflis, snø, slagger og andre materialer ordnes i samsvar med retningslinjene for beskyttelse av jord og grunnbaser fra frysing.

5.6. For å unngå å fryse jord på grunnlag av grunnlag av indre vegger og kolonner i tekniske underjordiske og kjellere av uferdige eller konstruerte, men vinterende bygninger uten oppvarming, er det nødvendig å ordne midlertidig oppvarming av disse lokalene i vintermånedene for å forhindre skade på bygningselementer av bygninger (i praksis brukes radiatorer, elektriske varmeovner) metallovner, etc.).

5.7. Under konstruksjon om vinteren er det i noen tilfeller nødvendig å sørge for elektrisk bakkeoppvarming ved periodisk forbruk (i vintermånedene) elektrisk strøm på en 3 mm ståltråd som er lagt spesielt under fundamentet; styring av oppvarmingen av jord under fundamentene må utføres ved den samme i forhold til temperaturmålingene kvikksølvtermometre eller i henhold til observasjon av frysing av jord i nærheten av basene cryopedometer Danilina.

5.8. Industrielle bygninger eller konstruksjoner som av tekniske årsaker ikke bør være deformasjoner som skyldes jordfrysning rundt fundament og under deres såler (grunnlag for installasjoner for produksjon av flytende oksygen, for kjølemaskiner, for automatiske og andre installasjoner, i kaldt oppvarmede verksteder og for spesielle installasjoner og utstyr), skal være sikkert beskyttet mot deformasjon av frostheving av jord.

For disse formål anbefales det å bruke periodisk (fra november til mars og for de nordlige og nordøstlige områdene fra oktober til april) oppvarming av jorda rundt fundamentene ved å sende varmt vann gjennom en rørledning fra sentralvarmesystemet eller fra industrielt varmtvannsavfall. Vanndamp kan også brukes til dette.

Stålrør belagt med bitumen emalje med et tverrsnitt på minst 37 mm skal legges direkte i bakken til en dybde på 20-60 cm under nivelleringsmerket og 30 cm fra fundamentet fra utsiden med en skråning for å tømme vannet. Når produksjonsforholdene tillater det, anbefales det å legge vegetabilsk jord i et lag på 10-15 cm over rørledningen med en skråning vekk fra fundamentet. På overflaten av vegetabilsklaget for termisk isolasjon er det nyttig å gjøre såing av grøntblandinger som danner grøftdannende.

5.9. Utarbeidelsen av jordlaget, såing av greskeformende urter og planting av busker, skal som regel foregå våren uten å forstyrre planleggingsplanen.

5.10. Det anbefales å bruke gressblanding bestående av hvetegress, markgress, fescue, bluegrass, timothy og annet gressgrønt. Det anbefales å bruke gressfrø av lokal flora i forhold til klimaforholdene i området. I de tørre sommermånedene anbefales det å vanne landet sådd og plantet med prydbusker.

6. FUNKSJONER FOR KRAV FOR FREMSTILLING AV ARBEID PÅ NULCYKLE

6.1. Bruken av hydromekanisasjonsmetoden for utgravning av groper til bygninger og konstruksjoner på byggeplasser med grønt jord, er som regel ikke tillatt.

Tilbakebetaling av hevende jord under konstruksjon på bebyggede steder kan kun tillates dersom alluviale jorder ligger ikke nærmere enn 3 m fra grunnlaget for yttervegger.

6.2. Ved konstruksjon av fundament i hevende jord, er det nødvendig å streve for å redusere brønnbredden og umiddelbart fylle sinus med samme jord med forsiktig sammenpressing. Når du fyller bihulene, er det nødvendig å tilveiebringe overflatevann rundt bygningen, uten å vente på sluttplanlegging og legging av jordlag for sodding eller asfaltbelegg.

6.3. Åpne pit groper og grøfter bør ikke stå lenge før du legger grunnlag i dem. Grunnvann eller atmosfærisk vann som kommer opp i grøfter og grøfter, skal umiddelbart slippes ut eller pumpes ut.

Det vanntette jordlaget fra opphopningen av overflatevann bør erstattes av ikke-steinete jord eller komprimeres med tamping av grus eller grus til en dybde på minst 1 /3 lag av flytende jord.

6.4. Ved utbygging i vintertid av groper til grunnlag og grøfter for underjordiske forsyninger nær grunnlag på hevende jord, er det ikke tillatt å bruke kunstig tining med vanndamp.

6.5. Bypassing av bihulene skal gjøres i lag (muligens med samme opptete jord) med grundig tamping. Tilbakestilling av bunnsugernes bihuler i bunnene uten å forsegle grøftene bør ikke tillates.

6.6. Stiftelser installert om sommeren og etterlatt lastet for vinteren, skal dekkes med isolerende materialer.

Betongplater med en tykkelse på mer enn 0,3 m på sterkt klumpete jord skal dekkes med jordfrysedybde på mer enn 1,5 m med mineralullplater i ett lag eller med utvidet leire med en massevekt på 500 kg / m 3 med en varmeledningsevne på 0,18, lagtykkelse 15-20 cm.

6.7. Midlertidige vannforsyningslinjer kan bare legges på overflaten. I byggeperioden er det nødvendig å sikre streng kontroll over tilstanden til midlertidige vannforsyningsnett. Når vann lekker fra midlertidige vannforsyningsrør i bakken, oppdages, er det nødvendig å ta nødtiltak for å eliminere jordfuktighet i nærheten av fundamentet.

BILAGA I
Eksempler på beregning av grunnlag for bygninger og strukturer for stabilitet under frysing av høyt utbruddsjord

For eksempler på å beregne stabiliteten til fundamentene, blir følgende grunnforhold for byggeplassen tatt:

1) et vegetabilsk lag på 0,25 m;

2) gulbrun loam fra 0,25 til 4,8 m; massevekten til jorda varierer fra 1,8 til 2,1; naturlig fuktighet varierer fra 22 til 27%, fuktighet ved utbyttestyrken på 30%; på grensen til rullende 18%; plastitetsnummer 12; grunnvannsnivå i en dybde på 2-2,5 m fra overflaten. Lammet av myk plastikk konsistens, med sin naturlige fuktighet og fuktighet betingelser, tilhører en svært utbrudd.

I disse jordforholdene er det gitt eksempler på beregning av grunnlag for stabilitet når den utsettes for tangentiske krefter for frostheving for følgende strukturstyper av armert betongfunn: Eksempel 1 - Monolittisk armert betong-kolonneformet fundament med en ankerplate; eksempel 2 - armert betongbunke fundament; Eksempel 3 - Forstøpt betongkolumnerfundament med ensidig forankring, belte og prefabrikerte armert betong fundament; Eksempel 4 - erstatning av hevende jord i sinus med et ikke-skummende eksempel og eksempel 5 - beregning av den varmeisolerende pute på fundamentene. I de gjenværende eksemplene er egenskapene til jordforholdene gitt for hver separat.

Eksempel 1 Det kreves å beregne en monolittisk armert betongkolonnefundament med en ankerplate for stabilitet når den blir utsatt for frostbukkekrefter (figur 1).

De opprinnelige dataene for beregningen er som følger: H 1 = 3 m; h = 2 m (dybde av jordfrysing); h 1 = 1 m (tykkelse av smeltet lag); N n = 15 t; g n = 5 t; γ0 = 2 t / m 3; F en = 0,75 m 2; b = 1 m; c = 0,5 m (bredden på stativet); h 2 = 0,5 m (tykkelse på ankerplaten); u = 2 m; t = 1 kg / cm 2 = 10 t / m 2; km = 0,9; n = 1,1; n 1 = 0,9; F = 4 m 2.

Stabiliteten til fundamentet for frostig hevelse kontrolleres med formelen (1).

Finn verdien av holdkraften til ankeret ved hjelp av formelen (6).

Ved å erstatte standardverdiene i ulike mengder i formel (1), får vi:

0,9 · 9,0 + 0,9 (15 + 5) n = 1,3 t; Qn = 11,04 t; u = 1,2 m; c = 0,3 m; t = 1 kg / cm 2 = 10 g / m 2; N n = 10 t; km = 0,9; n = 1,1; n 1 = 0,9.

Kontroller stabiliteten til bunkefundamentet for frostbøyling med formelen (1) vi får:

Revisjonen viste at når det ble utsatt for frostbukkekrefter, ble tilstanden til stabiliteten av grunnlaget observert.

Fig. 1. Ordning for beregning av monolittisk armert betong søyle fundament med ankerplate

Fig. 2. Ordning for beregning av armert betongbunkefond

Eksempel 3 Det er påkrevd å beregne en forankret betongkolumnerfundament med ensidig forankring (i en blokk av strimlingsfundamentet) for stabilitet under påvirkning av frostbølgende krefter (figur 3). Blokker mellom seg selv og med basisplaten er monolitiske i henhold til vedlegg II.

De opprinnelige dataene for beregningen er som følger:

H 1 = 2,4; h = 1,7 m; h 1 = 0,7 m; N n = 25 t; g n = 13,3 t; γ0= 1,9 g / m 3; F en = 2,4 m 2; a = 2 m (lengden på fundamentpute); b = 1,8 m (bredden på fundamentpute); c = 0,6 m; u = 2,4 m; t = 1 kg / cm 2 = 10 t / m 2; n = 1,1; km = 0,9; n 1 = 0,9.

Stabiliteten til fundamentet for frostig hevelse kontrolleres med formelen (1).

Verdien av holdkraften til ankeret Rn og vi finner ved formelen (6)

Ved å erstatte verdiene i formelen (1) får vi:

Fig. 3. Ordning for beregning av kolonne og stripfot med ensidig forankring

I eksempel 3 blir stabiliteten til det forankrede fundamentet respektert.

Følgelig vil prefabrikerte kolonner armert betongfundament med ensidig forankring (tape) med liten belastning være stabil under frostbearbeiding av jord.

Selvfølgelig, for bygninger med konstant oppvarming i driftsperioden, vil det ikke være jordfrysing fra innsiden, derfor vil frostspenningskraften i eksempel 3 bli halvert og bygningen vil bli enda mer stabil.

Således, hvis bygningene vil overvintre uten oppvarming etter bygging, vil stabiliteten til fundamentet fra frostbøyningskrefter ikke forstyrres.

Fig. 4. Diagram over fyllingen av bihulene med ikke-slipende bakken
1 - vannmettet marmelade; 2 - ikke-steinete jord i sinus; 3 - asfaltbelegg; H - estimert dybde av jordfrysing; l - blindbredden (l = H + 0,2)

Eksempel 4 Det er nødvendig å utforme utskifting av hevende jord med en ikke-steinete langs konturen til den oppvarmede bygningen fra utsiden av det forankrede armerte betong fundamentet (figur 4).

De opprinnelige dataene er som følger; jordene er de samme som i eksempel 1; Den estimerte dybden av jordfrysing og grunndybde er 1,6 m; Sinusbredden, dekket av grus med murstein, er 1,6 m; bredden på asfaltbelegg er 1,8 m, bredden på grøften i bunnen, teller fra rack, antas å være 0,6 m.

Mengden av ikke-slipende jord er oppnådd fra produktet av bakfyllings-tverrsnittet og omkretsen av bygningen eller strukturen.

Fig. 5. Ordning for apparatslaggen eller utvidede leireputer
1 - heaving jord; 2 - varmeisolerende pute; 3 - asfaltblind område; H er den beregnede dybden av frysing i m; l - blindeområdet i m (l = H +0.2)

Eksempel 5 Det er påkrevd å designe en termisk isolasjonspute for oppvarmede bygninger for å redusere dybden av jordfrysning nær fundamentene og for å redusere bulkingskreftene (figur 5).

De opprinnelige dataene er som følger: Jordforholdene er de samme som i eksempel 1, den beregnede frysedybden er 2 m, tykkelsen på slaggbunnen er 0,4 m og bredden er 2 m. Den nødvendige mengden granulert kjele slagg bestemmes ved beregning. I tilfelle når slaggpute før frysing av jord er i vannmettet tilstand, reduseres isolasjonseffektiviteten, og derfor, forutsatt at jorda er mettet, i stedet for slagg, anbefales det å bruke utvidet leire med samme strukturelle dimensjoner som slaggputen.

Eksempel 6 Utforming av grunnlaget for en steinbygning med en lengde på 60 m, en bredde på 12 m og en vegghøyde på 2,5 m på hevende jord underlagd av dreneringsjord.

Hydrogeologiske forhold på byggeplassen er som følger: Jord og vegetativt lag fra 0 til 0,2 m; brun leam tett, fuktig (konsistens B = 0,56) fra 0,2 til 1,8 m; sand er gul, finkornet, tett fra 1,8 til 5 m.

Nivået på grunnvann i oktober oppstod på 3,75 m og ble etablert i en dybde på 4,2 m under overflaten. Standard dyp av jordfrysning er 2 m. Den estimerte lufttemperaturen om vinteren i en bygning med gulv på bakken er ca. 5 °, derfor er den beregnede dybden av jordfrysing 2 · 1 = 2 m.

Under grunnleggende hydrogeologiske forhold, når grunnvannsnivået overskrider den estimerte frysedybden på mer enn 2 m, under overskriften SNiP II -B.1-62, ligger grunnlaget mindre enn den estimerte frysningsdybden av jord under frysning av jord under fundamentet av fundamentet.

Den teknologiske prosessen i bygningen er forbundet med en betydelig utslipp av vann til gulvet, noe som uunngåelig vil føre til en økning i fuktinnholdet av leirejord på grunnlag av grunnlaget og til deformasjon av jord når det fryser. Når det gjelder disse overvejelsene, bør grunnlaget dannes minst 2 m, men en måling for å utdype grunnlaget for den beregnede dybden av jordfrysing, kan ikke redde en lys bygning fra deformasjoner forårsaket av tangentielle krefter av jordgjevning på grunn av å fryse dem med fundamentene.

Den mest rasjonelle avgjørelsen i utformingen av fundamentene vil legge rammestiftelser til en dybde på 0,5-0,6 m fra planleggingsnivået. Men dette er bare mulig dersom følgende tekniske gjenvinning og konstruksjonsbyggende tiltak er planlagt:

1) Dybden av grunnlaget for å ta 0,6 m under planmerket på sandputen 0,2 m;

2) i grøften under sandpute gå gjennom brønnene med en del av 0,3 × 0,3 m til 10 m fra den andre til dybden av sandlaget og fyll disse brønnene med middels og grov sand for å absorbere overflatevann som faller inn i sandpute under foten av fundamentet;

3) å fylle bihulene med sand med fylletykkelse mellom kjellervegg og bakken ikke mindre enn 0,2 m;

4) Legg et 10-15 cm jordlag rundt bygningen, 2-3 m bredt fra overflaten, og så flerårige greskeformede urter.

Hvis det er umulig å jord jorden rundt bygningen, bør en asfaltbelegg med en bredde på opptil 1 m gjøres.

Backfilling av bihulene med sandjord og anordningen av dreneringsbrønner ble tatt for å redusere de tangentielle kreftene ved frysing og utbuling av lettbelastede fundament (figur 6).

En sandpute med dreneringsbrønner må tas av grunnene til at det under konstruksjonen og driften av byggevilkårene oppstår som forårsaker en økning i den naturlige fuktigheten til den lammede jorda.

Tekniske gjenvinningsforanstaltninger, avhengig av hydrogeologiske forhold, byggekonstruksjoner og deres formål, bør tas ut på grunnlag av en analyse av alle forhold. For eksempel bør man ikke tillate bygging av fundamenter med dreneringsvannabsorberende brønner i tilfeller hvor akviferer i sandholdige jordarter er en kilde til drikkevannstilførsel til befolkningen. Det bør også ta hensyn til forurensning av vann som er planlagt å drenere til vannabsorberende jord. I alle tilfeller må det innhentes tillatelse fra hygienekontrollen for nedstigningen til dreneringsområdet for industrielle farvann.

Fig. 6. Stift med dreneringsforband og brønner

1 - grunnlag; 2 - sandfylling av bihulene; 3 - dreneringsbrønn; 4 - lammende jord; 5 - vannabsorberende sand jord

Fig. 7. Ordning for beregning av fundamentet under kolonnen for virkningen av tangentielle og normale spenningskrefter

Avhengig av type bygninger eller konstruksjoner, bør motforanstaltninger tas i samsvar med arbeidsforholdene til støttestrukturene. For eksempel, under de hydrogeologiske forholdene som er beskrevet ovenfor, er det ikke behov for utforming av 5-etasjers bygninger for å påta en grunndybde på 0,6 m med installering av dreneringsvannabsorberende trakter. Her vil den tangentielle kraften til frysingen være mindre enn bygningenes vekt, og grunnlaget for grunnlaget bør derfor tas under kapittelet SNiP II -B.1-62.

Eksempel 7 Det kreves å beregne et monolitisk armert betong fundament under kolonnen for stabilitet under virkningen av normale og tangentielle krefter frosthevning (figur 7).

For å beregne stabiliteten til fundamentet på effekten av tangentielle og normale krefter for frostheving, tas følgende jord- og hydrogeologiske forhold:

gulbrun dekkslamme, volumvekt 1,96, naturlig fuktighet 22, fuktighet ved utløpslinje 27, ved rullende grense 17, plastisitetsnummer 10, konsistens 0,5;

Rødbrun morenelam, tett, med et porøsitetsforhold på 0,48, naturlig fuktighet 17, fuktighet ved utledning 21, ved rullende grense 12, konsistens 0,55, grunnvannsnivået ligger 2,9 m under overflaten.

Når det gjelder sammensetning, naturlige fuktighetsforhold og fuktighetsforhold, tilhører denne jorden gjennomsnittet.

De opprinnelige dataene for beregningen er som følger: H = 1,6 m; h 1 = 1 m; h 2 = 0,3 m; h = 0,3 m; c = 0,4 m; med1= 2 m; F = 3,2 m; f = 4 m; N n = 110 t; g n = 11,5 t; R = 0,06 kg / cm3 = 60 t / m 3; t = 0,8 kg / cm2 = 8 t / m 2; n 1 = 0,9; n = 1,1.

Stabiliteten til grunnlaget for frostig hevelse kontrolleres med formelen (7).

Ved å erstatte verdiene i formelen får vi:

Testen viste at stabilitetsbetingelsen er observert når jorda fryser til 30 cm under grunnen av fundamentet.

Eksempel 8. Det kreves å beregne et monolitisk armert betong fundament for en kolonne for stabilitet under virkningen av normale krefter og tangentielle krefter frosthevning (figur 8).

Fig. 8. Ordning for beregning av en egen kjeller med skritt for effekten av tangentielle og normale bucklingstyrker på tungbumpingjord.

For å beregne stabiliteten til fundamentet på effekten av tangentielle og normale krefter for frostheving, tas følgende jord- og hydrogeologiske forhold:

arable lag, grått loam, løs, litt fuktig;

gulbrun leire, strukturell, fuktig, tett. Porøsitetskoeffisienten er 0,56, naturlig fuktighet er 31, fuktighet er ved en utløpslinje på 37, ved en grense på rullende 16, plastisitetsnummer er 21, myk plastikkonsistens er 0,71, og det etablerte grunnvannnivå er i en dybde på 2,5 meter fra overflaten. Ifølge sammensetningen, fuktighet og betingelser for fuktighet, tilhører jorda den høye mongrelen.

De opprinnelige dataene for beregningen er som følger: H = 1,5 m; h 1 = 0,6 m; h 2 = 0,3; h 3 = 0,3 m; h = 0,3 m; c = 0,4 m; med1 = 0,7 m; med2= 1 m; F = 3 m 2; f = 1 m 2; N n = 40 t; g n = 3 t; R = 0,06 kg / cm3 = 60 t / m 3; t = 1 kg / cm 2 = 10 t / m 2; n 1 = 0,9; n = 1,1.

Stabiliteten til grunnlaget for frostig hevelse kontrolleres med formelen (7).

Bytt i formelen standardverdiene av verdiene vi får: