STO 56947007-29.120.95-049-2010 Konstruksjonsstandarder for overflatestasjoner for overheadledninger og stasjoner

STANDARD FOR ORGANISASJONEN AV JSC FGC UES

STANDARD
utforming av overflategrunnlag for overhead linjer og transformatorer

Introduksjonsdato 2010-06-18


Målene og prinsippene for standardisering i Russland er etablert ved føderal lov av 27. desember 2002 N 184-ФЗ "On Technical Regulation", gjenstandene for standardisering og generelle bestemmelser i utviklingen og anvendelsen av standarder for organisasjoner i Russland - GOST R 1.4-2004 "Standardisering i Russland Generelle bestemmelser "Generelle krav til konstruksjon, presentasjon, utforming, innhold og betegnelse av mellomstatslige standarder, regler og anbefalinger om mellomstatlig standardisering og endringer i dem - D ST 1,5 til 2001, regler for bygging, presentasjon, design og symboler av nasjonale standarder for Russland, de generelle kravene til innholdet, samt reglene for registrering og presentasjon av endringer i nasjonale russiske standarder - GOST R 1,5 til 2004.

UTVIKLET: Ved grenen av det åpne aksjeselskapet "Engineering Center UES" - "Firm ORGRES"

introduksjon

Standarden for organisasjonen av JSC FGC UES "Standarder for utforming av overflatestrømmer for overhead linjer og stasjoner" (heretter standard) ble utviklet i samsvar med kravene i Federal Law N184-FZ "On Technical Regulation".

1 Omfang

Standarden fastlegger krav til utforming av overflatestrømmer av overheadledninger og transformatorer i ulike klimatiske og ingeniør-geologiske forhold, inkludert oversvømmet torv- og permafrostjordfundament.

2 Normative referanser

I denne organisasjonsstandarden brukes referanser til følgende standarder og regulatoriske dokumenter:

TSN 50-302-2004. Territoriale byggekoder. Utforming av grunnlaget for bygninger og strukturer i St. Petersburg.

IEC 60826: 2003 *. Internasjonal standard. Design kriterium for overhead overføring linjer. - Genève, 2003.
________________
* Tilgang til internasjonale og utenlandske dokumenter som er nevnt heretter i teksten, kan hentes ved å klikke på linken. - Merk produsenten av databasen.


Retningslinjer for utforming av støtter og fundament av kraftledninger og brytere av nettstasjoner med spenning over 1 kV. § 6. Begrunnelse. N 3041 tm-t2 *. - M.: VGPIIII Energosetproekt, 1976.
________________
* Dokumentet er authoring. For mer informasjon, vennligst klikk her. - Merk produsenten av databasen.

3 Vilkår og definisjoner

I denne organisasjonsstandarden brukes følgende termer med tilhørende definisjoner:

4 Generelle bestemmelser

4.1 Kravene i dette avsnittet skal følges ved utforming av både overflate og grunne grunnlag av overheadledninger og transformatorutstyr med spenning på 1 kV og høyere, samt grunnlag for dem.

4.2 PF og deres baser skal utformes på grunnlag av SNiP 2.01.07-85 *, SNiP 2.02.01-83 *, SNiP 2.02.04-88, SNiP II-7-81 *, SP 50-101-2004 og tar hensyn til:

a) data som karakteriserer formålet, utformingen og teknologiske egenskaper av det vedtatte utstyret til overhead linjer og stasjoner og driftsbetingelsene (i henhold til pass og utstyrsertifikater)

b) resultatene av ingeniørundersøkelser for konstruksjon utført i samsvar med kravene i SNiP 11-02-96 og SP 11-105-97;

c) belastninger og innvirkning på utstyr og fundament, bestemt i samsvar med punkt 4.2 i ПУЭ-7th utgave og СНиП 23-01-99, informasjon om seismikk av byggeplassen;

d) Miljøkrav og resultater fra ingeniør- og miljøundersøkelser utført i samsvar med kravene i SP 11-102-97;

e) teknisk og økonomisk sammenligning av mulige designløsninger for valg av den mest økonomiske og pålitelige designløsningen, som sikrer fullstendig utnyttelse av styrke- og deformasjonsegenskapene til jord og de fysikalisk-mekaniske egenskapene til fundamentmaterialer, i samsvar med kravene i SP 11-101-95.

4.3 I samsvar med kravene i SNiP 12-01-2004 og SP 50-101-2004 skal designarbeidet utføres i samsvar med designspesifikasjonen og nødvendige opprinnelige data. Ved utformingen må det tilveiebringes løsninger for å sikre pålitelighet, holdbarhet og kostnadseffektivitet av konstruksjoner i alle stadier av konstruksjon og drift. Ved utformingen er det nødvendig å vurdere ansvarsnivået for undergrunnsstrukturer i samsvar med GOST 27751: I - økt, II - normal, III - redusert. Kraftoverføringstårn og undergrunnsstruktur med spenning over 1 kV refereres til II (normalt) ansvarsnivå.

4.4 Ved utformingen av PF utføres en rimelig beregning:

- type base (naturlig eller kunstig);

4.5 Under undersøkelser av PF skal jordens fysiske, styrke og deformasjonskarakteristikker bestemmes, som er nødvendige for beregning av begrensningsforholdene, inkludert beregning av motstand mot effekten av frosthevende krefter:

4.6 Ved utforming av PF i seismiske områder, bør kravene i SNiP II-7-81 *, SNiP 2.02.01-83 * og SP 50-101-2004 også tas i betraktning.

4.7 Ved utforming av PF i bestemte jordarter (underkastelse, hevelse, saltvann, organisk-mineral, organisk, eluvial, bulk, alluvial, heaving, fast) og under spesielle forhold, er det nødvendig å ta hensyn til kravene i SNiP 2.02.01-83 * og SP 50-101 -2004.

4.8 Design av PFs på grunnlag av permafrostjord, som regel, utføres i henhold til ett prinsipp (bevaring av permafrost under konstruksjon og i hele driftsperiode) med bevaring av naturlig isolasjon eller kunstig termisk isolasjonsanordning.

4.9. Den korrosjonsbestandige belegget er valgt avhengig av miljøets grad av aggressivitet i samsvar med SNiP 2.03.11-85 eller i henhold til produsentens spesifikasjoner, dersom beleggets holdbarhet ikke er dårligere enn kravene til SNiP 2.03.11-85 under spesifiserte forhold.

5 Grunnleggende beregningsinstruksjoner

5.1 PF og deres baser skal beregnes i henhold til to grupper av begrensende tilstander: den første til lagringskapasiteten og de andre - ved deformasjoner, idet det tas hensyn til nivået på ansvaret for strukturen i samsvar med kravene i GOST 27751-88 (endret N 1).

5.2 De belastninger og påvirkninger som tas i betraktning ved beregning av PF, lastsikkerhetsfaktorer og mulige kombinasjoner av belastninger, skal tas i samsvar med kravene i SNiP 2.01.07-85 * under hensyntagen til instruksjonene til SNiP 2.02.01-83 *.

5.3 Alle beregninger av overflatefundamentene og deres baser skal utføres med de beregnede verdiene av egenskapene til materialer og jord.

5.4 I henhold til SP 50-101-2004 kan styrke- og deformasjonsegenskapene til dispergerte jordarter oppnås ved jordprøver ved hjelp av en laboratoriemetode for skjær eller treakse kompresjon (GOST 12248) og under feltforhold - med tester for kutting av jordstolper i hull eller grøfter (GOST 20276). Verdier av både sand og leirejord kan bestemmes ved hjelp av metoden for statisk lyding og sand (unntatt vannmettet silt) - ved metoden for dynamisk lyding (GOST 19912).

5.5 I henhold til punkt 5.3.17 i joint venture 50-101-2004 for foreløpige beregninger av grunnlag for strukturer av I- og II-ansvarsnivåer, samt for sluttberegninger av grunnlag for støtter av overheadledninger, uavhengig av deres ansvarsnivå, er det tillatt å bestemme de normative og beregnede verdiene for jordens styrke og deformasjonskarakteristikker i henhold til tabeller avhengig av deres fysiske egenskaper. Også, med passende begrunnelse, er det tillatt å bruke tabellene for endelige beregninger av strukturer av II-ansvaret for PS-strukturer.

6 Beregning av grunnlag for bæreevne

6.1 Ifølge SP 50-101-2004 er formålet med beregningen av lagerkapasiteten å sikre styrken og stabiliteten til basene, samt å hindre at fundamentet skifter langs basen og vipper strukturen som helhet. Ved beregning av den første gruppen av grenseverdier er det nødvendig å utføre følgende kontroller for de beregnede verdiene av jordegenskaper og belastninger:

a) i henhold til lagerkapasiteten til basen av de komprimerte PF-blokkene (figur 1); Her kan ødeleggelse med tap av stabilitet forekomme på følgende måter (avhengig av forholdet mellom de vertikale og horisontale komponentene til den resulterende, samt verdiene for eksentrisitet): et flatt skifte langs basen og et dypt skift.

Figur 1 - Trykkfelt langs basisen av fundamentene med sentrale og eksentriske belastninger uten losning fra jordbunnen

Fig. 1 - Trykkfelt langs basisen av fundamentene med sentrale og eksentriske belastninger uten avstand fra jordfunnet:

a - sentralt lastet overflatefundament;

b) på stabiliteten av strukturen for å rulle over (figur 2), gitt av egen vekt av de løftede (uttrekkbare) blokkene av PF, idet det tas hensyn til de senkende sikkerhetsfaktorene; her bør veieffekten av vann tas i betraktning når stedet er oversvømmet, og det er ingen dreneringsanordninger; Det bør ikke ta hensyn til jordens friksjonskrefter på grunnlagets sideflate.

Fig. 2 - Konstruksjons- og designordninger for statisk beregning for å vri en struktur installert på overflatestasjoner med et eksternt statisk definerbart system

Fig. 2 - Konstruksjons- og designordninger for statisk beregning for å vri en struktur installert på overflatestasjoner med et eksternt statisk definerbart system

6.2 Kanttrykk (figur 1) med relativ eksentrisitet

hvor er summen av de vertikale belastningene som virker på basen, unntatt grunnvektens vekt og jord på kantene, og bestemt for tilfellet å beregne basen fra deformasjoner, kN;

6.3. Hvis det er øyeblikk og opptrer i to retninger parallelt med x- og y-aksene til det rektangulære fundamentet, bestemmes det største trykket ved hjørnepunktet kPa av formelen

hvor,,, er det samme som i formel (6.1).

6.4 I henhold til SNiP 2.02.01-83 * og paragraf 7 i joint venture 50-101-2004 er beregningen av grunnlaget for lagerkapasiteten for komprimering, rivning eller skifting langs PFs sål basert på tilstanden

hvor er designbelastningen (kraft, øyeblikk, trykk) på basen;

6.5 Funksjoner i beregningen av PF for den første gruppen av grenseverdier:

a) ikke la solen løsne fra basen for komprimerte PF-blokker lastet med en eksentrisitet av langsgående kraft;

b) Kontroll av stabiliteten til grunnlaget for en egen fundamentblokk skal utføres under hensyntagen til driften av fundamentet for hele strukturen som helhet, idet man tar hensyn til innflytelsen fra nærliggende fundamentblokker, tilstedeværelsen av forbindelser av fundamentblokken med andre blokker og strukturelementer, for eksempel forbinder stiver mellom støttende noder

c) det er tilrådelig å bruke statisk definerbare systemer når du støtter overbygningen på fundamentet og basen;

Høykvalitets design av basene

Utforming av fundament er det viktigste og viktige punktet i å forberede byggingen av hus. Trygt og slitesterkt bolig kan ikke bygges uten et pålitelig og solid fundament.

Ved utformingen av fundamentet tas følgende faktorer i betraktning: Resultatet er oppnådd i forbindelse med geologiske og hydrogeologiske undersøkelser av området, stedets topografi, planlegging og konstruktiv design av bygningen eller strukturen.

Omhyggelig beregning i stiftelsens utforming er nødvendig for enhver konstruksjon. Gjerder, og enda mer, lavhus er ikke noe unntak. Stiftelsens prosjekt er nødvendig for enhver bygning eller struktur.

Faktorene tatt i betraktning i beregningene

Ved utformingen tar grunnlaget hensyn til et stort antall faktorer. Alle beregninger kan imidlertid bare startes etter å ha gjennomført geodetiske undersøkelser, studerer jordens natur, nivået på grunnvann og terrenget.

Ordningen med metoder for beregning av baser og fundament.

Eventuelt utformet og lagt grunnlag hviler med sin eneste i jordens fundament. Basen må være under nivået av jordfrysing. Dette er den eneste måten å forhindre sesongbevegelser på bakken og bygningen. Ellers, etter vårens hevelse i jorda, vil ikke bare fundamentet bli skadet, men hele strukturen.

Det ville være galt å bare utføre et grunnprosjekt på grunnlag av den vertikale belastningen. Trykket fra byggemassen, selvfølgelig, hersker, men man bør ikke glemme horisontale bevegelser. I områder med vanskelig terreng er horisontale bakkebevegelser ikke uvanlige. For å forhindre skade på grunn av horisontale bevegelser, er fundamentet nødvendigvis forsterket rundt omkretsen. For columnar grunnlag, er også forsterkede belter opprettet.

Volumet av kostnader for arbeid med null syklus varierer fra 20 til 60% av den totale kostnaden for byggekonstruksjon. Denne prosentandelen avhenger helt av bygningens designfunksjoner og på hvor dyktig prosjektet av stiftelsen er opprettet. Under individuell boligbygging er grunnlaget utformet for å være overfladisk eller forsynt under frysepunktet. Stiftelsens første prosjekt brukes i bygging av hytter eller bygninger i ikke mer enn to etasjer med avrundede logger eller profilert tømmer. Dybden av sistnevnte er ca 1,6-1,7 m lavere enn bakkenivå. De brukes vanligvis til bygging av hus eller hytter med kjeller eller kjeller. Veggene til slike hus er ramme eller stein, to-lag eller tre-lag.

Foreløpige parametere

Ordningen med fundamentets horisontale markering: 1 - geodesisk pinne, 2. ledning av nivået på den midterste bjelken 3. pinnene, 4. horisontale plater, 5. ytre linje, 6. ledning

Når et grunnprosjekt er opprettet, blir dets type, forsterkning og dybde bestemt. Disse parametrene er nødvendige og avhenger helt av:

  • resultatene som er oppnådd i forbindelse med geologiske og hydrogeologiske undersøkelser av stedet der konstruksjonen antas;
  • plot topografi;
  • planlegging og konstruktiv design av en bygning eller struktur.

Hydrogeologiske forhold er svært viktige for utformingen av et pålitelig, holdbart og økonomisk fundament. Under undersøkelser bores brønnene til en dybde på 8 til 18 m. Antall brønner varierer fra 3 til 10 avhengig av arealet av den planlagte utviklingen.

For etterfølgende analyse blir monolittiske jordarter, jord med skadet struktur og vannprøver tatt for kjemisk analyse. Parallelt skal du bestemme grunnvannets dybde. Som et resultat av kjemiske analyser bestemmes aggressiviteten av grunnvann og graden av aggresjon mot kabelledere. Et betongmerke er også tildelt, som indikerer graden av vannmotstand, noe som indikerer nivået på grunnvannsbeskyttelse og absolutt mark på dette nivået.

Ved å skape et prosjekt av stiftelser blir det ikke bare betalt for jordens geologiske struktur, men også forholdene for forekomst av lag, tykkelse og tykkelse. Disse lagene kan være monolittiske, bulk eller jord-anlegg. I arbeidet med å jobbe med et prosjekt, er det nødvendig å fullt ut utvikle ulike alternativer og løse omfattende flere viktige saker. Å sørge for tiltak for å redusere vann- og vanntettkonstruksjonene under null. Utvikle et sett med tiltak for å hindre ujevn nedbør av jord og grunnlag, å vurdere hvordan man beskytter betongkonstruksjoner og kabelprodukter.

I prosessen med å utvikle et prosjekt fastslås fundamentets lagerkapasitet, noe som gjør det mulig å beregne fundamentet så nøyaktig som mulig. Bæreevne bestemmes i henhold til byggforskriften og reglene og regelverket "Design og bygging av grunnlag og grunnlag for bygninger og konstruksjoner" nr. 50-101 av 2004.

Forkortede bestemmelser for beregning av grunnlag

Stiftelsens designdiagram.

I henhold til regelverket nr. 50-101 av 2004 er det forkortede forslag til beregning av stiftelser. Antall beregne data inkluderer følgende parametere:

  • Åndsverkets handlinger;
  • omfordeling av innsats;
  • beregning av trykkkraft.

Beregningen av interne spenninger er gjort i "base-foundation-building" -systemet. Stivhetskoeffisienten, ellers referert til som bed-forhold, bestemmes på forhånd eller ved påfølgende tilnærminger basert på lineære eller ikke-lineære basismodeller. Etterfølgende tilnærminger for å bestemme interne krefter er definert som følger:

  • primær oppgave av stivhetskoeffisient;
  • foreløpig beregning av de kombinerte bevegelsene til basen og kjelleren under påvirkning av spesifiserte belastninger og med et gitt sengforhold
  • beregning av bygningens bevegelse med akseptert lineær eller ikke-lineær basismodell.

Det andre og tredje trinnet i beregningen brukes gjentatte ganger, til kontrollparameteren er konvergert.

Noen organisasjoner øker og utvider virkningsmetodene på bakken. Dette er gjort for å forbedre stabiliteten og holdbarheten til base-grunnblokken. Spørsmålet om økologi i dette tilfellet kommer i forkant og blir på nivå med problemene med styrke og deformasjon av det utformede fundamentet. Så langt er jorda som grunnlag betraktet som et element som det er tillatt å få innvirkning på for byggherrer eller designere. Bygninger under bygging og deres grunnlag, som virker gjennom fundamentet på bakken, påvirker en større dybde enn fundamentets nivå. Som følge derav oppstår tetninger, kan nedbør i grunnen kreve justering av grunnvannsregimet.

Stiftelsens prosjekt i henhold til moderne regler er opprettet i samsvar med følgende krav:

  • bevaring av muligheten for å returnere bakken situasjoner til deres opprinnelige tilstand etter demontering av strukturen sammen med grunnlaget ved slutten av levetiden;
  • utelukkelse av deformasjonseffekter eller minimal innvirkning på grunnvannregimet og på bakken;
  • reduksjon av arbeidsintensitet og energikostnader for demontering av fundament. Returmaterialer til byggesyklusen på slutten av livet.
  • bruk av miljøvennlige materialer i teknologier som reparerer jorda, og i strukturelle materialer;
  • bruk av miljøvennlige, miljøvennlige teknologier for installasjon av fundament. Bruken av miljøtekniske metoder for hopping og vibrasjon og støyeffekter forbundet med blokkering.

Det endelige designtrinnet

Design av fundamentet er en tidkrevende prosess. Men etter beregningene er kunden utstyrt med minst to alternativer for designløsninger. Begge løsningene må ta hensyn til absolutt alle funksjonene på nettstedet og styrkeegenskapene til jorda. Fra valgene som tilbys, vil kunden velge den foretrukne basert på de mekaniske og fysiske egenskapene til materialer og jordegenskaper.

Etter foreløpig godkjenning er prosjektet underlagt obligatorisk revisjon med verifikasjonsberegningene. Stiftelsens endelige utforming er utviklet, og beregningene er knyttet til prosjektdokumentasjonen. Ofte er det feil i utviklingen av tiltak for beskyttelse av betongkonstruksjoner fra flom og grunnvann fra virkningen av jord på underjordiske strukturer. Ofte gir designorganisasjoner dreneringsdreneringssystemer. Et dreneringssystem, som er gjort feil, eller ikke der det trengs, kan tjene som en kilde til nedtrapping av blindeområdet, forbedringssystemer eller bløting av kjellerveggene.

Et slikt prosjekt av stiftelsen har ofte ikke den tilsvarende tekniske og økonomiske begrunnelsen og innebærer en overspenning av materialer og andre kostnader. Det er vanligvis foreskrevet for en bestemt kunde som ønsker å øke den anslåtte byggekostnaden på grunn av en uønsket økning i arbeidsvolumet.

Hovedmaterialet for å hente fundamentet er betong. Stiftelsens prosjekt gir at betongen må gi tilstrekkelig styrke, vannmotstand, frostmotstand, stivhet og motstand mot aggressive medier og faktorer. Det anbefales å bestille klar betong eller sementblanding på planter. Noen ganger er grunnlaget reist fra prefabrikerte armerte betongblokker.

Også grunnlag av murstein eller stein med obligatorisk forsterkning av rammer. For trekonstruksjoner brukes kolumnerbaserte fundament av tre, som er impregnert med antiseptiske midler.

Mulige feil og deres konsekvenser

Grunnlaget for stiftelsen.

De minste unøyaktigheter, feilberegninger og feil som kan gjøres i prosessen, etter å ha lagt grunnlaget og byggingen av bygningen, er nesten umulig å fikse. De kan ha en svært negativ innvirkning på driften av hele strukturen. Prosessen med å designe et grunnlag og et sett med arbeider på leggingen skal foregå av et velskrevet teknisk oppdrag og etterfølgende undersøkelse av beregningene og arbeidet.

Tidssøking, gjennomføring av anbefalinger om designbeslutninger og overholdelse av hydrogeologien, vil bidra til å unngå unødvendige kostnader for ytterligere arbeidsmengder. Gjennomføringen av alle aktiviteter fastsatt av SNiP og andre reguleringsdokumenter, vil gi betydelige besparelser.

Kun i samsvar med alle kravene som er utviklet gjennom årene, fra prosjektet til levering, er garantien for holdbarhet og styrke av fundamentet, kombinert med minimumskostnaden for enheten.

SNiP II-B.5-67. Byggekoder og forskrifter. Del II, seksjon B. Kapittel 5. Bunnfundament. Designstandarder

(teksten til dokumentet med endringer og tillegg for november 2014)

godkjent
Statskomiteen
Sovjetunionens ministerråd
for bygging
29. juli 1967

SNiP II-B.5-62 og CH 216-62

Introduksjonsperiode
1. april 1968

Hodet til SNiP II-B.5-67 "Pile Foundations. Design standarder" ble utviklet på grunnlag av og i utviklingen av lederen av SNiP II-A.10-62 "Byggestrukturer og baser. De viktigste bestemmelsene i designet."

Med introduksjonen av lederen av SNiP II-B.5-67 fra 1. april 1968, leder av SNiP II-B.5-62 "Pile grunnlag fra drevne bunker. Design standarder" og "Midlertidige retningslinjer for utforming og installasjon av pile fundament fra korte drevne hauger "(СН 216-62).

Hodet til SNiP II-B.5-67 ble utviklet av Stiftelsens forskningsinstitutt for grunnleggelser og underjordiske strukturer i Sovjetunionens statlige byggekomité og institutter. Stiftelsesprosjektet fra departementet for installasjon og spesialbygging av Sovjetunionen og TsNIIS fra Transportdepartementet.

Redaktører - Ing. LE Temkin (Gosstroy USSR), Ph.D. tekstområde. B.V. Sciences Bakholdin (Stiftelsens grunnforskningsinstitutt for grunnlag og undergrunnsstruktur), Ing. AA Obodovsky (GUI Fundamentproject Minmontazhspetsstroy av Sovjetunionen), Cand. tekstområde. Vitenskap A.A. Luga (ZNIIS Transport- og anleggsdepartementet).

Godkjent av Statens komité for Sovjetunionens ministerråd for bygging den 29. juli 1967

Bidragt av Forskningsinstituttet for stiftelser og underjordiske strukturer i Sovjetunionens statsbyggkomité.

1. ALMINDELIGE BESTEMMELSER

1.1. Disse standardene gjelder for utforming av haugfundamentene til bygninger og konstruksjoner.

Merknader: 1. Stift grunnlag for spesielle konstruksjoner skal utformes med tanke på tilleggskrav som følge av de spesifikke egenskapene til slike strukturer.

2. Pile grunnlag av bygninger og strukturer reist på permafrost jord skal utformes i samsvar med kravene til leder av SNiP II-B.6-66 "Grunnlag og grunnlag for bygninger og strukturer på permafrost jord. Design standarder".

3. På grunnlag av bygninger og strukturer som er oppført i seismiske områder, på neddykkende og hevende jord, på undergravd territorium, på geologisk ustabile områder (der det forekommer eller kan forekomme jordskred, karst) og under andre spesielle forhold, skal det utformes under hensyntagen til ytterligere krav presenteres for bygging av bygninger og konstruksjoner under de angitte forholdene.

4. Pile-outs inkluderer hauger nedsenket i bakken med hammere og vibrerende pile drivere.

5. Disse standardene gjelder ikke for utforming av haugfunn med hauger som skyves inn i de forborede brønnene.

1.2. Valget av stiftelsens type (bunke eller normal på naturlig basis), samt typen av bunkefundament, skal gjøres i henhold til resultatene av den tekniske og økonomiske sammenligningen av ulike typer stiftelser.

1.3. Ved utforming av haugfundamente, i tillegg til normer i dette kapitlet i SNiP, bør du være styrt av kravene til lederen av SNiP II-A.11-62 "Belastninger og virkninger. Designstandarder" og "Tekniske regler for de økonomiske utgiftene til metall, skog og sement og metallkonstruksjoner i konstruksjon "(TP 101-65), og om nødvendig også av lederne til SNiP II-B.1-62" Grunnlag av bygninger og konstruksjoner. Designstandarder ", II-B.1-62" Betong- og armert betongkonstruksjoner. Design standarder ", II-B.4-62 "Trekonstruksjoner. Konstruksjonsstandarder", II-D.7-62 "Broer og rør. Konstruksjonsstandarder", II-I.1-62 "Hydrauliske elveflater. Grunnleggende designbestemmelser" og II- I.2-62 "Marine Marine Hydrotechnical Structures. Grunnleggende designbestemmelser", samt statlige standarder eller spesifikasjoner for stablingsstrukturer.

1.4. Utformingen av bunksgrunnlaget skal utføres på grunnlag av ingeniørgeologiske og hydrogeologiske undersøkelser og studier av byggeplassen, utført i samsvar med kravene i gjeldende reguleringsdokumenter og § 3 i disse normene, under hensyntagen til lokal byggevirksomhet og egenskaper i den konstruerte bygningen eller strukturen.

2. Typer piler og område av deres anvendelse

2.1. Følgende stangtyper vurderes i disse standardene:

a) stabler drevet armert betong og tre;

b) trykte betong- og armert betongpeler;

c) armerte betongpeler;

d) skruehull med stål eller armert betongaksel.

2.2. Piller, avhengig av jordens egenskaper, ligger under nedre ender, er delt inn i hauger og hengende hauger.

Stabler og hauger inkluderer skjell og hauger som overfører lasten til nedre enden av de praktisk talt ukompressible jordene. Friksjonens friksjonskrefter på bunnlinjenes sideoverflate er ikke tatt i betraktning ved beregning av bæreevne.

Hengende peler inkluderer hauger og skall neddykket i komprimerbare jordarter. Suspended hauger overfører lasten til jorden gjennom sideflaten og nedre enden.

2.3. Driven armert betong bunker og skall bunker er skilt:

a) i henhold til armeringsmetoden - med ikke-stresset langsgående forsterkning og forspenst med stang, tråd eller spinn langsgående forsterkning;

b) i tverrsnittsform - kvadratisk, rektangulær, firkantet med rund hulrom og rund hul med en diameter på opptil 800 mm og skalleskall med en diameter på mer enn 800 mm på haugen;

c) i lengde - til integrert og sammensatt (fra separate seksjoner);

d) på konstruksjonen av den nedre enden av hule bunker - på hauger med lukket, med en åpen nedre ende og med en kamoulehæl.

Merk. Polstret hæl med kamouflagehæl er laget ved å kjøre hule runde bunker, utstyrt på bunnen med en stålhullspiss med lukket slutt, etterfulgt av å fylle hulrommet og spissen med betong og en enhet ved hjelp av en eksplosjon av den utvidede hælen (camouflet) i spissen.

2.4. Kjøring av hauger er delt inn i:

a) solid, laget av en logg;

b) splevert i lengde;

c) pakket, forenet fra flere faste eller spleisede langs lengden av logger eller stenger.

2.5. Peler i henhold til produksjonsmetoden er delt inn i:

a) ramming frekvens rammed, produsert av før-kjøring inventar rør med en sko igjen i bakken, etterfulgt av å fylle disse rørene med betong blanding og komprimere det;

b) boret, produsert med forboring av brønner under slamløsningen eller boring av brønner opp til 600 mm ved tørrmetode (i nødvendige tilfeller med foringsrør) med etterfølgende installasjon av betongventilføringsrør i dem, ekstrahert som betong legges i brønnen;

c) kjedelig med en bredere hæl, produsert i samsvar med indikasjonene i avsnitt "b" med en anordning i den nedre del av bredden som dannes ved boring av en brønn med en spesiell mekanisme.

2.6. Omfang av hauger av ulike typer:

a) drevne armerte betongpeler og skallpeler kan brukes i alle jordarter, som tillater kjøring og vibrasjon;

b) Drivstabler med kamouflagehæl kan benyttes under de betingelser som er angitt i avsnitt "a", når kapselutvidelse støttes på lavkomprimerbare jordarter, med unntak av steinete og grovkornede;

c) drevne trepeler til faste konstruksjoner kan brukes under forutsetning av at toppene av haugene ligger under det laveste grunnvannsnivået i konstruksjons- og driftsperioden;

d) rammed frekvens piled hauger kan brukes i alle jordarter som tillater lagerrøret å bli drevet med skoen igjen i jorden, med unntak av en leireflytende konsistens, torv og silt;

e) borede hauger kan brukes i alle jordarter, med unntak av væskekonsistens, torv og silt; I tillegg anbefales det at de brukes i nærvær av bygninger eller konstruksjoner i nærheten av gjenstandene under bygging, for hvilke vibrasjoner og støt som oppstår under produksjon av hauger med andre typer hauger er farlige;

e) kjedede hauger med en bredere hæl kan brukes under de betingelser som er angitt i avsnitt "d" med den utvidede delen av haugen støttet på lett komprimerbare jordarter;

g) skruehuller anbefales å brukes hovedsakelig for konstruksjoner, hvis grunnlag er gjenstand for å trekke belastninger, i enhver jord som gjør det mulig å skrue, med unntak av en leraktig flytende konsistens, så vel som silter og peater.

Merk. Ved utforming av haugfundamentene ved bruk av kamuflasjonspeler, er det nødvendig å sørge for streng overholdelse av sikkerhetskravene til sprengningsoperasjoner, herunder krav til å opprettholde avstander fra eksisterende bygninger og konstruksjoner til eksplosjonsstedet.

2.7. Forsterket betong og betongpeler skal være laget av betong av konstruksjonsmerket med trykkfasthet som ikke er lavere enn de som er fastsatt av statlige standarder eller tekniske forhold for hauger; Samtidig skal designkvaliteten av betong for betongpeler, samt armert betong og hauger med skall uten forspenning, ikke være lavere enn 200 og for forspenne armerte betongpeler og hauger av skall - ikke mindre enn 300.

2.8. Forsterkede betonggriller av bunkefunn bør være laget av betong av designmerket med trykkfasthet ikke lavere enn:

a) for broer og hydrauliske konstruksjoner:

b) for bygninger og konstruksjoner, unntatt de som er angitt i avsnitt "a":

Betong for monolithing av glass prefabrikerte griller for kolonner, samt for pile caps for prefabrikerte beltegrill bør leveres i samsvar med kravene i hodet til SNiP II-B.1-62 "Betong og armert betongkonstruksjoner. Designstandarder" for betong men ikke under designmerket 150.

2.9. Konstruksjonsgraden av betong for frostmotstand for fremstilling av armerte betongpeler og skall, betongpiller og grillverk skal utnevnes i samsvar med kravene i reguleringsdokumenter om utforming av denne typen strukturer, samt kravene til statlige standarder eller tekniske forhold for hauger og hauggrill, men ikke mindre.

2.10. Hvis det er aggressivt grunnvann eller hvis aggressivt industrielt vann er tillatt å komme inn i bakken, må det tas tiltak for å beskytte armerte betong- og betongelementene i haugfundamentene (hauger, skallpiller og griller) i henhold til kravene: "Designinstruksjoner. Tegn og normer for vann aggressivitet -Miljø for armert betong og betongkonstruksjoner "(SF 249-63)," Retningslinjer for konstruksjon av korrosjonsbeskyttelse av bygningskonstruksjoner "(SJ 262-67) og leder av СНиП I-В.27-62" Beskyttelse bygger korrosjonsbestandige konstruksjoner. Materialer og produkter som er korrosjonsbestandige, samt kapitlene III-B.6-62 "Beskyttelse av bygningskonstruksjoner mot korrosjon. Regler for produksjon og aksept av arbeid".

For treelementer av haugfundamente, er det nødvendig å sørge for beskyttelse mot rotting, ødeleggelse og skader av treaksler i henhold til instruksjonene i kapitlene i SNiP I-V.28-62 "Materialer for beskyttelse av trekonstruksjoner fra råtn, skader av vedspisser og brann", III-B.8-62 " Beskyttelse av bygningskonstruksjoner mot rotting og brann. Regler for produksjon og aksept av arbeid "og" Instruksjoner for beskyttelse mot rotting, skade fra forstyrrende insekter og brann fra treelementene i bygninger og strukturer "(Og 119-56).

3. KRAV TIL OPPLYSNINGER

3.1. Omfanget og sammensetningen av undersøkelsesarbeidet for hvert objekt bestemmes av et program utviklet med deltakelse av prosjektorganisasjonen i samsvar med kravene i gjeldende reguleringsdokumenter for undersøkelsesarbeid og for undersøkelse av grunnlaget for grunnlaget for bygninger og strukturer, samt denne delen av normene.

3.2. Komplekset av undersøkelser for utforming av haugfundamentene inkluderer:

a) på designstadiet: borebrønner; pit kutt; laboratorieundersøkelser av jord og grunnvann;

b) på scenen av arbeidstegninger, i tillegg til det som er angitt i avsnitt "a" - lyding og om nødvendig også dynamisk testing av hauger; statiske tester av hauger eller haug-frimerker; jordprøving statiske lastfrimer.

3.3. Hvis noen av de undersøkelseselementene som er oppført i punkt 3.2 er gitt av programmet, bør repeterbarheten i hvert fall være for hver bygning eller struktur:

borehull - 2;

dynamisk teststabel - 5;

statisk testbunke eller

Jordprøver med statisk lastdør - 2.

Antall og rekkefølge av prøvetaking av jord for produksjon av laboratorieundersøkelser er etablert i samsvar med kravene i eksisterende forskriftsdokumenter om undersøkelse av jordgrunnlag for bygninger og konstruksjoner, herunder obligatorisk prøvetaking av jord som ligger rett under nedre ender av haugene.

Merknader: 1. Hvis jordens forhold på byggeplassen er lik de nærliggende territorium, som det allerede er tilstrekkelig erfaring med i grunnfunnene, er det i samråd med prosjektorganisasjonen - prosjektforfatteren, mulig å redusere mengden forskning.

2. Utvikling av arbeidstegninger av haugfundament, i fravær av brønner i konturen til den konstruerte bygningen eller strukturen, eller nær dem (opptil 5 m), er ikke tillatt.

3.4. På designstadiet bør boredybden være minst 10 m.

Hvis prosjektoppgaven gir bruk av hauger som er lengre enn 6 m, skal boringene bores under underlagene av haugene i det konstruerte fundamentet i minst 5 m i utviklingsstadiet av arbeidstegninger. Når belastningen på haugfundamentet overstiger 300 tonn, bor halvparten av alle brønner bor under enden av haugene i minst 10 m.

Merknader: 1. For skruehuller som arbeider med å trekke ut, må borehullets og lydens dybde under undersøkelser på utviklingsstadiet av arbeidstegninger være lavere enn bladets blad med minst 1 m.

2. Hvis det er nødvendig å forsegle bunker og skjell i steinete jord, antas dybden av brønner under endene av hauger under utforskning på utviklingsstadiet av arbeidstegninger 1,5 meter. I nærvær av karst, jordlag av ikke-steinete jord og annen lokal svekkelse av steinete jord, antall brønner og dybde deres boring er tildelt i henhold til programmet for ingeniør-geologiske undersøkelser, basert på egenskapene til det studerte området.

3.5. Tettheten av sandholdige jordarter bestemmes når det gjelder naturlig forekomst i henhold til lyddata eller, når det er mulig, basert på jordprøver tatt fra hull, i samsvar med kravene i reguleringsdokumenter for undersøkelse av jord og bygninger.

4. GRUNNLEGGENDE INSTRUKSJONER FOR BEREGNING

4.1. Beregningen av haugfundamentet og deres grunnlag er laget i henhold til begrensningsbetingelsene i samsvar med lederen av SNiP II-A.10-62 "Bygningsstrukturer og baser. Grunnleggende designbestemmelser":

a) i henhold til den første begrensningstilstanden (ved bæreevne) ved styrke eller stabilitet:

design av hauger, skaller og pile caps;

baser av hauger og skaller;

grunnlaget for haugfundamentet som helhet, hvis horisontale laster overføres til dem i hovedkombinasjonen (holdevegger, etc.) eller hvis fundamentene er begrenset av skråninger;

b) ved den andre begrensningsstaten (ved deformasjoner) av sedimenter og bevegelser - grunnlag og strukturer av bunksgrunnlag;

c) i tredje begrensningstilstand (på sprekkresistens) på dannelse eller åpning av sprekker - armert betongpiller, skallpiller og griller.

4.2. Lastene som virker på haugfundamentet og deres baser, og deres kombinasjoner bestemmes i samsvar med kravene i kapitlene SNiP II-A.10-62 "Bygningsstrukturer og baser. Grunnleggende designbestemmelser" og II-A.11-62 "Belastninger og virkninger. Design standarder ", samt avsnitt. 5.2 - 5.4 kapitler av SNiP II-B.1-62 "Grunnlag av bygninger og konstruksjoner. Designstandarder".

Merknader: 1. Beregningen av haugfundamentene og deres grunnlag for deformasjoner er laget for hovedkombinasjonen av regulatoriske belastninger, og beregningen for lagerkapasiteten er for hoved- og tilleggs- eller spesiell kombinasjon av designbelastninger.

2. I de tilfeller hvor beregningen tar hensyn til ujevn oppgjør av fundamentet, tas kraften i haugfundamentene som skyldes ujevn nedbøyning av fundamentet i belastningskombinasjonen som en midlertidig, langsiktig konstruksjonsbelastning (uten overbelastningsfaktor).

3. Mengde utkast til brostøttene bestemmes av konstant last og de horisontale forskyvningene av toppen av støttene i retningene både langs og over broaksen fra ytterligere kombinasjoner av belastninger.

4.3. Beregningen av hauger, skallpiller, griller, samt haugfundinger som helhet og deres grunnlag for den første grense staten er laget av formelen (1) ved den andre grense staten - ved formelen (2) og ved den tredje grense staten - i samsvar med kravene kapitler av SNiP II-B.1-62 "Betong- og armert betongkonstruksjoner. Konstruksjonsstandarder"

N 0,6, bestemt av resultatene av testtestpiller, drevet inn i disse jordene.

Jordens normative motstand under nedre ender av drevne peler i t / m2

Jordens standardmotstand på sideflaten på drevne stabler i t / m2

5.5. Hvis metodene for påføring som planlegges av prosjektet, er forskjellig fra de som er angitt i punkt 5.4, bestemmes jordens standardmotstand og beregningene ved hjelp av formel (5) ved å multiplisere verdiene av jordens standardmotstand i henhold til punkt 5.4 ved hjelp av korreksjonsfaktorene gitt i tabell. 3.

Korreksjonsfaktorer som tas i betraktning uavhengig av hverandre ved bestemmelse av regulatorisk motstand av jord på grunnlag av hengende bunker

5.6. Bærekapasiteten til haugen og haugens skall i tonn, som arbeider med å trekke, bestemmes av formelen

hvor k, u og - verdiene er de samme som i formelen (5);

m er arbeidsforholdskoeffisienten for hauger drevet inn i jorden til en dybde på mindre enn 4 m, m = 0,6 og det samme til en dybde på 4 m og mer m = 0,8 m.

Merk. Strekning i hauger og hauger på grunnlaget for brostøtter og hydrauliske konstruksjoner kan bare tas hensyn til tilfeller av ekstra og spesielle kombinasjoner av belastninger.

Rammede hauger og skall, nedsenket med mudring

5.7. Bæreevne P i tonn falset haug med bredere hæl og uten utbredelse, samt haugeskall, nedsenket med utgravning, som arbeider med aksial komprimeringslast, bestemmes av formelen

hvor k og m er de samme betegnelsene som i formel (5), med k = 0,7 og m = 1;

- Jordens standardmotstand under den nedre enden av skallbunken og den fylte bunken i t / m2, tatt i henhold til avsnittene. 5.8 og 5.9 av disse standardene, og for ramming frekvens - på bordet. 1 av disse standardene;

F er lagerområdet av haugen eller skallet skallet i m2, antatt å være lik: for trykte hauger uten utbredelse, tverrsnittsarealet av haugen; for ramming hauger med utvidelse - tverrsnittsarealet av bredden i stedet for sin største diameter; for haugskjell fylt med betong - brutto tverrsnittsareal av skallet; for haugskjell med jordkjerne uten å fylle hulrommet med betongnettoverflateareal;

du er omkretsen i m, tatt langs diameteren av brønnen, hylsteret eller bunken skallet;

- koeffisienten av arbeidsvilkårene for haugen og bunkehyllen, avhengig av metoden for dannelse av brønnen og bunkeakselen, tatt fra tabell. 4 eller ifølge eksperimentelle data;

- standard jordmotstand på sideflaten av fatet i t / m2, tatt fra tabell. 2. Jordmotstand langs sidens overflate av bunken med den utvidede hælen tas kun i betraktning bare i delen fra topp av bunken til krysset mellom bunksakselen med overflaten av en imaginær kjegle, som som linje har en linje knyttet til grenseutbredelsen i en vinkel mot bunkenes akse jord ligger innenfor den angitte kjegle;

- tykkelsen av det første lag av jord i kontakt med trommelens sideoverflate, i m.

faktor

5.8. Standard motstand i t / m2 jord under nedre enden av en rammende haug med en utvidet hæl og uten utbredelse og et skallhull, nedsenket fra hulrommet med utgravning av hulrommet med påfølgende fylling av hulrommet med betong, tas:

a) for den grov bakken med en sandfylling sand og jord i tilfelle av rampeler og skall peler under vann med fullstendig fjerning av forbelegget kjernen med formel (8), og i tilfelle kall-peler, neddykket og samtidig opprettholde uforstyrret kjerne av nevnte jord til en høyde ikke mindre enn 2 m, i henhold til formelen (9)

hvor,, og - dimensjonsløse koeffisienter tatt i henhold til tabellen. 5 avhengig av verdien av standard vinkel på indre friksjon av grunnjorden;

- massevekt av jorda i t / m3 på bunnen av rammen eller bunkehyllen, med tanke på veiing i vann;

- redusert volumvekt av jord i t / m3, plassert over den nedre enden av rammen eller haugens skall;

d er diameteren i den fulle bunken, bredden (for bunken med den utvidede hælen) eller bunkehyllen;

h er dybden av legging i m av den nedre enden av rammen eller den utvidede hælen og skallet skallet, målt fra den naturlige topografien eller graderingsmerket (når det er planlagt til kutting) og for brostøtter fra bunnen av reservoaret, idet det tas hensyn til erosjon;

b) for leirejord ved ramming av hauger og haugskjell, nedsenket med delvis eller fullstendig fjerning av jordkjernen i grunnlaget for bygninger og strukturer (unntatt broer) - på bordet. 6, og for broer - i henhold til formelen (12) i hodet til SNiP II-B.1-62, tar jordens egenskaper i henhold til undersøkelsesdataene.

Forhold, og

Standard motstand av leirejord under nedre ende av ramming peler og skall, nedsenket med utgravning og fylling av hulrommet med betong i t / m2

Merknader: 1. begrave rampeler og haug-skall ned i bakken, som mottas fra undersiden av de nedre ender av stabelen og pelen-skallet, i alle tilfeller bør ikke være mindre enn haugen diameter, utvidet (for peler utvidet femte) eller skall peler, men ikke mindre enn 2 m.

2. Standardmotstand for grovkornig jord med leirefylling bestemmes av resultatene av feltprøver av hauger, skall eller frimerker.

5.9. Standardmotstand i t / m2 jord under enden av bunke som ikke er fylt med betong med jordkjerne igjen ved siste dykkestadium uten vask i en høyde på minst to diametre (forutsatt at jordkjernen er dannet av jord med de samme egenskapene som jorden, tatt som basis av endene av bunke skallet), er tatt fra bordet. 1 med arbeidsforholdskoeffisienten, under hensyntagen til metoden for nedsenking, i samsvar med punkt 3 i tabell. 3, og motstanden i dette tilfellet refererer til tverrsnittsarealet på nettpæleskallet.

Skrue hauger

5.10. Bæreevne P i tonn med skruehull med bladdiameter D 1,2 m eller bunnlengde L> 10 m - i henhold til testdata for skruehøvel med statisk belastning.

hvor k er jordens homogenitetskoeffisient, lik 0,6;

m - arbeidsforholdskoeffisienten, avhengig av typen last som virker på haugen og jordforholdene, bestemt av bordet. 7;

A og B er dimensjonsløse koeffisienter tatt fra tabell. 8 avhengig av standardverdien av jordens indre friksjon i arbeidsområdet (hvor arbeidsområdet er jordlaget ved siden av bladet med en tykkelse lik D);

- standard spesifikk adhesjon av leire eller linearitetsparameteren av sandjord i arbeidsområdet i t / m2;

- redusert volumvekt av jord (inkludert vannveiing), som forekommer over haugenivået i t / m3;

h - dybden av haugens blad fra den naturlige topografien, og når du planlegger territoriet ved å kutte - fra planleggingsmerket i m;

F er projeksjonen av bladområdet, beregnet ut fra ytterdiameteren i m2 når skruehøylen virker på trykklasten, og fremspringet av bladets arbeidsområde, dvs. minus tverrsnittsarealet på stammen i m2, når skruehøyden arbeider på trekkbelastningen;

- Jordens standardmotstand på sideflaten på skruehøyden, tatt fra Tabellen. 2 (redusert verdi for alle lagene i pile sinken);

du er omkretsen av haugakselen i m;

L er lengden av haugakselen nedsenket i bakken, i m;

D er diameteren av haugens blad i m.

Koeffisientene til arbeidsforholdene til skruehullene m

Koeffisientene A og B for å bestemme lagerkapasiteten til skruepinnene P

6. BESTEMMELSE AV BEHANDLING AV PILER OG PILER-SHELLER I HENHOLD TIL RESULTATENE AV FELLESSTUDIER

6.1. Bæreevnen av stabelen til pelen i t etter å ha bestemt det i henhold til prøveresultatene for dynamisk eller statisk belastning, og i henhold til føler (se. F. 6.4) må kontrolleres ved beregning på den betingelse motstanden av luvmateriale i overensstemmelse med betongkonstruksjonsstandarder, betong (kapittel snip II -B.1-62) og tre (leder av SNiP II-B.4-62) konstruksjoner.

6.2. Bærekapasiteten til drevne hauger i t i henhold til deres kjøredata bestemmes av formelen

hvor k, m - betegnelser og deres verdier er de samme som i formel (5);

F er nettelagertverrsnittet i m2;

n-koeffisient avhengig av materialets form og kjøringsmetoden; For armert betong bunker med tverrsnitt, solid og med et rundt hulrom, så vel som for hauger med rund tverrsnitt med et tips når de kjøres med en nagolovnik, antas denne koeffisienten n = 150 t / m2; for trebunker, drevet inn uten lokk, n = 100 t / m2;

Q er vekten av slagdelen av hammeren i t;

q er vekten av haugen og hatten i tonn uten å ta hensyn til overbelastningsfaktoren (for dieselhammere og dobbel handling, vekten av den stasjonære delen av hammeren er også lagt til);

e-fiasko, nedsenking av haugen fra ett slag i cm;

H er den beregnede dråpehøyden på hammerens slagdel i cm, bestemt fra tabell. 9.

Den estimerte høyden til fallet av sjokkdelen av hammeren H i cm

Dynamiske tester bør utføres: for hauger drevet til sandjord - etter minst 3 dager, og for hauger drevet til leirejord - etter minst 6 dager fra slutten av kjøringen.

6.3. Bæreevnen til en haug eller haugeskall i henhold til resultatene av tester av komprimerende statisk belastning bestemmes av formelen

hvor k og m er de samme betegnelsene som i formel (5), med k = 0,8, m = 1;

- standard motstand av haug eller haugeskall i m, som bestemmes fra grafer av utfelling av haug eller haugeskall fra lasten.

For bygninger og strukturer (bortsett fra broer), skal standardmotstanden av en haug eller haugeskall i formelen (12) være belastningen, under hvilken innflytelse av hylle eller hylse skall få et trekk som er lik

her er begrensningsverdien av gjennomsnittlig nedbør av grunnlaget for den konstruerte bygningen eller strukturen, tatt i betraktning i prosjektet eller tatt i henhold til tabellen. 1 1 kapitler av SNiP II-B.1-62 "Grunnlag av bygninger og konstruksjoner. Design standarder";

- Overgangskoeffisient fra maksimumsverdien av gjennomsnittlig utkast til en bygning eller struktur, tatt i betraktning i prosjektet fra en langsiktig belastning, til en bunkeutkast oppnådd ved statiske tester av hauger eller skall med betinget demping av utkastet. For tilfelle av tester utført med en betinget demping av nedbør som er lik 0,1 mm i 2 timer, er verdien av koeffisienten tatt til å være lik. Verdien av koeffisienten kan spesifiseres i henhold til data fra langsiktige tester og i henhold til resultatene av observasjoner av nedbør av bygninger bygd på haugfundament under lignende forhold.

Statisk testing av hauger og skall skal bringes til en last hvor utkastet vil nå 20 mm eller mer - for haugfunn av bygninger som er oppført i avsnittene. 1 - 4 og 6 bord. 11 kapitler av SNiP II-B.1-62, og ikke mindre enn 40 mm - for konstruksjonene som er oppført i punkt 5 i samme tabell. 11.

Når stabelen eller haugen-skall på grunnlag av grove jord eller for store og mellomstore tett sand og på leire jord fast konsistens, kan den statiske testingen avbrytes ved utfelling av mindre enn 20 mm, forutsatt at når testing av den maksimale last er minst 1, 5P [hvor P er lagerkapasiteten til en haug eller haugeskall beregnet ved formlene (3), (5), (6), (7) og (10) i disse normene].

Hvis den maksimale belastningen er lik eller større enn 1,5P, er sedimentet av haug eller skallet mindre enn verdien bestemt ved formel (13), så er i dette tilfellet den normative motstanden av haugen eller skallet skallet i formel (1 2) tatt som Testing av maksimal belastning.

For broer er den normative motstanden av en haug eller skallet skall i formelen (12) tatt som:

a) lasten på ett trinn er mindre enn den tilsvarende lasten, hvor økningen av nedbør per en lastetrinn (med en total nedbørverdi på mer enn 40 mm) overstiger 5 ganger eller mer økningen av utfelling oppnådd for det forrige lastetrinn;

b) lasten som får utkastet til å ikke falme i en dag eller mer med en totalverdi på mer enn 40 mm. Lastetrinnet er satt lik 1/10 - 1/15 lik verdien av den estimerte regulatoriske motstanden for haugen eller skallet.

Merk. Instruksjonene gitt i pkt. 6.3 gjelder ikke for skallpeler med en diameter på mer enn 1,5 m og pakkede hauger med en utvidet femte diameter på mer enn 1,5 m. Lagringskapasitet for slike hauger av skall og trykte hauger i henhold til resultatene av testing av dem med en komprimerende statisk belastning bestemt av individuelle metoder.

6.4. For lastkapasitetsberegninger peler P til T fra formel (5) ved hjelp av resultatene av feltstudiene jordsmonn av statisk følerreguleringsmotstanden på den sideflate av jord pelen i t / m2 er vedtatt lik motstanden av jord på den sideflate av sonden oppnådd fra erfaring og regulatoriske jord motstand under haugen i t / m2 bestemmes av formelen (14)

hvor q - gjennomsnittlig jord motstandsverdi i t / m2 penetrering sondespissen som følge av erfaring på et sted innenfor en d ovenfor og 4d under spissen av det projiserte peler (hvor d - diameteren av den sirkulære eller på siden av den firkantede eller langsider av det rektangulære tverrsnitt av pelen i m); når q> 2000 t / m2 skal tas.

Merk. Statisk lyding består i å senke sonden i bakken med en konstant hastighet v