Kompetent forsterkning av monolittiske armert betongplater

Forsterkning av en monolitisk plate er en kompleks og krevende oppgave. Strukturelementet oppfatter alvorlige bøyelaster som betong ikke kan takle. Av denne grunn, når det helles, er det montert forsterkningsburer som forsterker platen og ikke tillater at den faller sammen under belastning.

Hvordan forsterker strukturen? Når du utfører en oppgave, må du følge noen regler. Når man bygger et privat hus, utvikler de vanligvis ikke et detaljert arbeidsprosjekt og gjør ikke kompliserte beregninger. På grunn av lave belastninger tror jeg at det er nok å oppfylle minimumskravene, som presenteres i reguleringsdokumenter. Også erfarne byggere kan legge ankeret etter eksemplet på allerede laget gjenstander.

Platen i bygningen kan være av to typer:

I det generelle tilfellet har forsterkningen av gulvplaten og fundamentplaten ingen kritiske forskjeller. Men det er viktig å vite at i det første tilfellet vil stenger med større diameter være påkrevd. Dette skyldes det faktum at det er et elastisk fundament under grunnelementet - jorden, som tar på seg noen av belastningene. Men ordningen med armeringsplater innebærer ikke ytterligere forsterkning.

Foundation Plate Reinforcement

Forsterkningen i fundamentet i dette tilfellet er ujevn. Det er nødvendig å styrke strukturen i de største brisstedene. Hvis tykkelsen på elementet ikke overstiger 150 mm, blir forsterkning av en monolitisk kjellerplate utført med et enkelt maske. Dette skjer under bygging av små konstruksjoner. Også tynne plater brukes under verandaen.

For en boligbygging er tykkelsen av fundamentet vanligvis 200-300 mm. Den nøyaktige verdien avhenger av egenskapene til jorda og bygningens masse. I dette tilfellet stables forsterkningsnettet i to lag over hverandre. Ved montering av rammer er det nødvendig å observere et beskyttende lag av betong. Det bidrar til å forhindre metallkorrosjon. Ved bygging av fundamentet antas verdien av beskyttelseslaget å være 40 mm.

Diameter av forsterkning

Før du strikker forsterkning for fundamentet, må du velge tverrsnittet. Arbeidsstengene i platen er ordnet vinkelrett i begge retninger. For å koble de øvre og nedre radene med vertikale klemmer. Det totale tverrsnittet av alle stenger i en retning skal være minst 0,3% av tverrsnittsarealet på platen i samme retning.

Hvis stiftelsens side ikke overstiger 3 m, er minimumsverdien for arbeidsstengene satt til 10 mm. I alle andre tilfeller er det 12 mm. Maksimalt tillatt tverrsnitt - 40 mm. I praksis brukes stenger fra 12 til 16 mm oftest.

Før du kjøper materialer, anbefales det å beregne vekten av nødvendig forsterkning for hver diameter. Omtrent 5% legges til verdien oppnådd for uregistrerte utgifter.

Legge metall i grunnbredde

Forsterkningsordninger av den monolitiske platen i kjelleren over hovedbredden antyder konstante celledimensjoner. Stengene til stengene antas å være de samme uavhengig av plasseringen i platen og retningen. Vanligvis er det i området 200-400 mm. Jo tyngre bygningen, jo oftere forsterker de monolitiske platene. For et murhus anbefales det å tildele en avstand på 200 mm, for en tre eller en ramme, kan du ta en større tonehøyde. Det er viktig å huske at avstanden mellom parallelle stenger ikke kan overstige tykkelsen til stiftelsen mer enn en og en halv gang.

Vanligvis brukes de samme elementene for både øvre og nedre forsterkning. Men hvis det er behov for å legge stenger av forskjellige diametre, er de som har et større tverrsnitt lagt nedenfra. Denne forsterkningsbunnplaten lar deg styrke strukturen på bunnen. Det er der at de største bøyningskrefter oppstår.

De viktigste forsterkende elementene

Fra endene av parringsforsterkningen til fundamentet inngår leggingen av U-formede stenger. De er nødvendige for å knytte de øvre og nedre delene av forsterkningen til ett system. De forhindrer også ødeleggelse av strukturer på grunn av dreiemomenter.

Bursting soner

Den bundne rammen bør ta hensyn til de stedene hvor bøyningen føltes mest. I et bolighus vil stanssonene være områder der veggene støttes. Legge metall i dette området utføres med et mindre trinn. Dette betyr at flere stenger vil være nødvendige.

For eksempel anbefales det å redusere denne verdien til 100 mm for stanszoner dersom en helling på 200 mm brukes til hovedkvalitetsbredden.
Om nødvendig kan rammens ramme være forbundet med rammen til monolitisk kjellervegg. For å gjøre dette, på grunnlaget for bygging av fundamentet inkluderer utgivelsen av metall stenger.

Forsterkning av monolitisk gulvplate

Beregningen av forsterkning for gulvplater i privat konstruksjon utføres sjelden. Dette er en ganske komplisert prosedyre som ikke alle ingeniører kan utføre. For å styrke platen må du ta hensyn til designen. Det er av følgende typer:

Det sistnevnte alternativet anbefales når du arbeider uavhengig. I dette tilfellet er det ikke nødvendig å installere forskaling. I tillegg øker bruk av metallplater kapasiteten til konstruksjonen ved bruk av metallplater. Den laveste sannsynligheten for feil oppnås ved fremstilling av overlapping på fagbladet. Det er verdt å merke seg at det er en av varianter av den ribbede platen.

Overlapping med ribber kan være problematisk for en ikke-profesjonell. Men dette alternativet kan redusere betongforbruket betydelig. Designet i dette tilfellet innebærer tilstedeværelse av forsterkede kanter og områder mellom dem.

Et annet alternativ er å lage en kontinuerlig plate. I dette tilfellet, forsterkning og teknologi ligner prosessen med å lage en stablett. Hovedforskjellen er klassen av betong som brukes. For monolitisk overlapping kan den ikke være lavere enn B25.

Det er verdt å vurdere flere alternativer for forsterkning.

Profesjonelt ark overlapper

I dette tilfellet anbefales det å ta et profilert ark av merkevaren H-60 ​​eller H-75. De har god bæreevne. Materiellet er montert slik at formede kanter dannes nedover. Deretter er en monolitisk gulvplate utformet, armeringen består av to deler:

  • arbeidsstenger i ribbeina;
  • mesh på toppen.

Det vanligste alternativet er å installere en stang med en diameter på 12 eller 14 mm i ribbeina. For montering av stenger passende plastik klistremerker. Hvis det er nødvendig å blokkere et stort spenne, kan en ramme av to stenger installeres i ribben, som er sammenkoplet med en vertikal krage.

I den øvre delen av platen legges det krympbare nettverket vanligvis. Til fremstilling av elementer med diameter 5 mm. Celldimensjonene er tatt 100x100 mm.

Solid plate

Tykkelsen på overlappingen antas ofte å være 200 mm. Armeringsburet i dette tilfellet inkluderer to rister plassert over hverandre. Slike gitter må kobles fra stenger med en diameter på 10 mm. I midten av spenningen er det montert ytterligere forsterkningsstenger nederst. Lengden på et slikt element er 400 mm eller mer. Høyden til de ekstra stengene er den samme som tonehøyde på de viktigste.

På støtteområdet er det også nødvendig å gi ytterligere forsterkning. Men har det på toppen. På endene av platen trenger også U-formede klemmer, det samme som i basisplaten.

Et eksempel på forsterkningsplater

Beregningen av forsterkningen av gulvplaten etter vekt for hver diameter bør gjøres før du kjøper materialet. Dette vil unngå kostnadsoverskridelser. Til den resulterende tallet legger du til margin for uberegnede utgifter, ca 5%.

Strikkforsterkning monolitisk skive

For å koble elementene i rammen mellom seg, bruk på to måter: sveising og binding. Det er bedre å strikke forsterkning for en monolittisk flate, siden sveising i forhold til byggeplassen kan føre til svekkelse av strukturen.

Annealed wire med en diameter på 1 til 1.4 mm brukes til arbeid. Lengden på blankene er vanligvis tatt lik 20 cm. Det finnes to typer verktøy for strikkerammer:

Det andre alternativet vil betydelig akselerere prosessen, reduserer kompleksiteten. Men for å oppreise et hus med egne hender, fikk en krok mye popularitet. For å utføre oppgaven anbefales det å lage en spesiell mal på forhånd i henhold til arbeidsbenken. Et trebrett med en bredde på 30 til 50 mm og en lengde på opptil 3 m brukes som en blank. Hull og spor er laget på den, som tilsvarer den nødvendige plasseringen av forsterkningsstenger.

Forsterkning ribbet på dekselet.

Hulplater er forsterket rundt omkretsen, og i den øvre sonen er de letteste og passer for dannelse av baser av kompleks form. På byggemarkedet er de utstyrt med den største etterspørselen, hovedsakelig på grunn av at de kan gjøres uten forme og i tillegg lett å transportere.

Monolitiske gulv, tvert imot, er de tyngste, i noen strukturer vekten per 1 kvadratmeter. m når 300 kg, så for disse platene brukes dobbelt-ligament og stivere. Du vil også trenge forme og støtter som kan leies. Ytterligere forsterkning er nødvendig i midten og på stativene, og forsterkningen er plassert inne i basen omtrent i midten, siden SNiP innebærer en viss sikkerhetsmargin.

Ribbete plater er forsterket på den ene siden, og tar hensyn til egenskapene til rommet. I privat boligbygging blir siden som skal brukes som tak eller gulv styrket. På den forsterkede platen påføres merket de siste sifrene, som indikerer mulig tillatt belastning.

Forsterkning av gulvplater er obligatorisk på steder som er lengre enn 8 meter og for overlappende spenner. For å styrke strukturen er det nødvendig med forsterkning, det burde være uten synlige tegn på skade, sprekker, bøyninger, pauser. Armaturstavene må være klasse A3, de er plassert inne i formen i form av et rutenett og er festet med ledning ved skjæringspunktene.

Det er flere regler for forsterkning av gulv:

Avstanden mellom stengene skal ikke være mer enn 6 cm, som regel er størrelsen på den ferdige forsterkningscellen 15x15 cm eller 20x20 cm;

hull er forsterket rundt omkretsen;

forsterkning av monolittplaten utføres ved hjelp av beslag på 8-14 mm, i forhold til selvstendig arbeid for bygging av private lavprosjekter;

Når tykkelsen på taket er mindre enn 15 cm, er installasjonen utført i ett lag, med en tykkere base i to.

Når du bruker dobbeltlags forsterkning, plasseres nettverket på begge sider av platen - under og over. Forsterkningsordninger kan variere avhengig av omfordeling av lasten i rommet, for eksempel i de stedene der kolonnene støttes, må forsterkningen være tettere og i tillegg er stengene behov for med større diameter. Ekstra forsterkning er ikke laget av et solidt nett, men av enkelte stenger eller bunter, de er overlappet av en overlapping på minst 4 cm. Denne metoden er veldig praktisk å bruke, spesielt når det er behov for å styrke det med egne hender, fordi du ikke trenger å bruke en spesiell teknikk. For helling er det bedre å bruke en flytende betongløsning, ikke lavere enn M-200.

EKSAMINERING TICKET nummer 6

1. Omfang av stål og blandede rammer av industrielle bygninger.

Rammer av industrielle bygninger kan være stål, armert betong og blandet. Det mest økonomisk og teknisk gjennomførbare er stålrammer, men i mangel av stål er deres anvendelsesområde ofte begrenset.

I de blandede rammene - armert betong kolonner, stålbjelker. Blandede rammer brukes:

1) med en spenning på 30 m og mer;

2) Ved bruk av suspendert transport med løftekapasitet på 5 tonn eller mer, samt med et utviklet transportbåndsbanen;

3) under alvorlige driftsforhold (dynamiske belastninger eller varmestrukturer til temperaturer over 100 ° C);

4) med en beregnet seismicitet på 9 poeng og et spen på minst 18 m; seismicitet på 8 poeng og et spekter på minst 24 m, etc.

I armerte betongrammer er en del av elementene (lanterner, bindingsstenger) laget av stål, og kranbjelker er nesten alltid laget av stål (med unntak av bjelker for lyse og mellomstore kraner med løfteevne på opptil 32 tonn).

2. Massive kranbjelker: utformingen av seksjonen.

Utformingen av delen av kranbjelkene er den samme som vanlig. Først bestemme bjelkens minimumshøyde fra stivhetsbetingelsene, og verdien av den begrensende relative avbøyningen tas i samsvar med designstandardene. Deretter beregner du den optimale høyden på strålen i henhold til formlene gitt i avsnittet for beregning av bjelker. Hvis en stråle med symmetrisk seksjon er utformet, bestemmes det nødvendige øyeblikk for motstand av strålen på grunnlag av stålets beregnede motstand, redusert med 15-25 MPa (150-250 kg / cm2). Dette gjøres fordi i det øvre belte oppstår flere spenninger fra de horisontale sidekrefter, som deretter summeres med spenningene fra den vertikale belastningen.

For medium-modus kraner er den lik 1,05, og for tunge kraner og

spesielle moduser - 1,07; t - arbeidsforholdskoeffisient, tatt med tunge og spesielle driftsmodeller kraner som er 0,9; i andre tilfeller tn-1.

Det er ønskelig å betegne kranbjelkens høyde så nært (noe mindre) til den optimale verdien bestemt av formelen. Fra stivhetens tilstand må bjelkens høyde være minst den høyde som bestemmes av formelen i tillegg til denne formelen "p = 1.2 og grenseavvikelsen er 1/600 for kraner med en løfteevne på ikke mer enn 50 tonn og 1/750 med en løfteevne på mer enn 50 tonn. bjelker skal tilordnes et flertall på 200 mm.

Bjelkens veggtykkelse må være tilstrekkelig til å oppdage skjærkraft og vertikale konsentrerte krefter fra trykket av kranens hjul. Utvelgelsen og utformingen av tverrsnittet av en symmetrisk, solid kranbjelke utføres på samme måte som utvelgelsen og utformingen av en komposittbjelke av en strålekasse.

For lette kraner og med et span på -6 m kan kranbjelker ha et asymmetrisk tverrsnitt med et utviklet øvre belte. Det er nødvendig for oppfatning av bøyningsmomentet i horisontalplanet i fravær av bremsestrålen. For kraner med større nyttelast overføres øyeblikket i horisontalplanet til bremsestrålen. Den øverste hylle på kranbjelken er også en bremsestammehylle.

3. Beregning av eksentrisk belastede fundament: Valget av størrelsen på sålen.

De nødvendige dimensjonene til kjelleseksjonen bestemmes avhengig av tverrsnittsdimensjonene av krandelen av kolonnen. Høyden til fundamentet er tatt i forhold til den minste innlejringsdybden til kolonnen Ns lik

Нз = 0.5 + 0.33 ∙ d, (15.1)

Minste tykkelse på bunnen av glassfunnet skal være minst 200 mm, avstanden fra enden av kolonnen til bunnen av glasset antas å være 50 mm. Fundamentets høyde er tatt som et flertall på 300 mm. Den minste veggtykkelsen på glasset skal være lik 200 mm. Størrelsen på kjelleren i planen bør også være multipler av 300 mm. Minste høyde på første trinn antas å være 450 mm, den neste 300 mm.

Figur 15.17 - Grunnbygging

Beregningen for å skyve platens del av fundamentet utføres fra tilstanden

F ≤ Rbt ∙ bm ∙ h0, pl, (15,2)

hvor F er den beregnede trykkraften;

bm - gjennomsnittsstørrelsen på det kontrollerte ansiktet;

h0, pl er arbeidshøyden til platens del av fundamentet.

Størrelsen på trykkkraften F antas å være

hvor Ao er delen av kjellerområdet, avgrenset av den nedre basen av det ansettede ansiktet av pyramiden for å tvinge og fortsette i form av de tilsvarende ribber;

рmax - maksimalt grensetrykk på bakken fra designbelastningen.

Ao = 0,5 ∙ b ∙ (l - lc -2 ∙ h0, pl) - 0,25 (b - bc - 2 ∙ h0, pl) 2.

Den gjennomsnittlige størrelsen på det kontrollerte ansiktet bm bestemmes avhengig av forholdet mellom b og bc

- med b - bc> 2 ∙ h0, pl

bm = bc + h0, pl, (15,4)

- med b - bc ≤ 2 ∙ h0, pl

bm = 0,5 ∙ (b + bc). (15,5)

hvor bc er størrelsen på underrammeseksjonen, som er den øvre siden av det ansettede ansiktet til bristepyramiden

lс er størrelsen på underkolonnen i bøyningsmomentets plan.

Anstrengelser ved foten av basen av Mf, Nf, med hensyn til belastningen på vekten av basismaterialet og jorda, idet gjennomsnittverdien av den spesifikke vekten av disse materialene ymt - 20 kN / m3 beregnes med formlene

Mf = M + Q ∙ Hf, (15,6)

hvor H er dybden av fundamentet til fundamentet fra planleggingsnivået.

Beregning av fundamentets forsterkning. Bøyemomentet i seksjonen parallelt med siden b bestemmes av formelen

M = N ∙ c2 ∙ (1 + 6 ∙ e0 / l - 4 ∙ e0 ∙ c / l2) / (2 ∙ l), (15,8)

Det nødvendige armeringsområdet per 1 m bredde av kjellerfoten beregnes med formlene

hvor er tabellkoeffisienten bestemt avhengig av verdien av αm;

bøyemomentet i tverrsnittet parallelt med siden l beregnes med formelen

Videre beregnes armeringen i henhold til formlene (15.9), (15.10).

Beregning av forsterkning podkolonnika. Armaturoppsett er vist i Figur 15.1. Bøyemomentet i under-kolonnen er funnet avhengig av forholdet mellom e0 og lc:

Мh = 0,8 (M + Q ∙ dp - 0,5 N ∙ lc), (15,13)

med lc / 2> e0> lc / 6

MX = 0,3 ∙ M + Qx ∙ dp, (15,14)

Figur 15 - Beregnet skjema av under-kolonnen

Det nødvendige området for forsterkningen av Asx-kolonnen bestemmes av formelen

hvor zi er avstanden fra bunnen av underkolonnen til det tilsvarende gridet.

Billettnummer 7

Spørsmål nummer 1

Plassering av kolonner i planen når man bygger et strukturelt rammeverk av metallrammen.

Plassering av kolonner i planen tar hensyn til teknologiske, strukturelle og økonomiske faktorer. Det skal knyttes til dimensjonene til prosessutstyret, beliggenheten og retningen av laststrømmene. Dimensjonene til grunnlaget for kolonnene er knyttet til plasseringen og dimensjonene av undergrunnsstrukturer. Kolonnene er anordnet slik at de sammen med tverrstengene danner tverrrammer, dvs. I flerlags verksteder, er kolonner av forskjellige rader installert langs samme akse.

I henhold til kravene til forening av industrielle bygninger, er avstanden mellom kolonnene over bygningen (størrelsen på spannene) tilordnet i samsvar med den utvidede modulen, et flertall på 6m (noen ganger 3m); for industrielle bygninger l = 18,24,30,36m og mer. Avstanden mellom kolonnene i lengderetningen (kolonnavstand) er også tatt som et flertall på 6m. Avstanden mellom kolonner av enkeltspennende bygninger samt avstanden til ekstreme (ytre) kolonner av flertallsbygninger er vanligvis ikke avhengig av plasseringen av prosessutstyret og antas å være 6 eller 12 meter. Spørsmålet om utnevnelsen av kolonnehøyden på de ekstreme radene (6 eller 12 m) for hvert tilfelle løses ved å sammenligne alternativene. For bygninger med store spenner (l≥30m) og betydelig høyde (H≥14m) med tunge kraner (Q≥50t) er et trinn på 12m mer fordelaktig, og omvendt, for kolonner med mindre parametere, er kolonnestansen 6m mer økonomisk. I enden av bygninger blir kolonnene vanligvis skiftet fra modulruten til 500 mm for å tillate bruk av typiske fektplater og paneler med en nominell lengde på 6 eller 12 m. Forskyvningen av kolonner fra senteraksene har også ulemper, siden de langsgående elementer av stålrammen ved enden av bygningen er av mindre lengde, hvilket fører til en økning i standardstørrelsen på konstruksjoner.

I multi-span bygninger, er tonehøyde av interne kolonner basert på teknologiske krav ofte tatt som en økt, men flere, tonehøyde i eksterne kolonner.

Med en stor byggestørrelse i planen, kan store ekstra belastninger fra temperaturendringer forekomme i rammeelementene. Derfor, i nødvendige tilfeller, er bygningen kuttet i separate blokker med tverrgående og langsgående temperatursømmer.

Den vanligste metoden for å arrangere tverrgående temperaturledd er at ved kutting av bygningen legger de to tverrrammer (ikke sammenkoplet av noen langsgående elementer), hvis kolonner forskyves fra aksen med 500 mm i hver retning, akkurat som de gjør ved enden bygningen.

Lengdesveisene løses enten ved å partisjonere flerpanelrammen i to (eller flere) uavhengige, som er forbundet med installasjon av ytterligere kolonner, eller med tverrgående bevegelse av en eller annen enhet. Den første løsningen gir en ekstra senterakse i en avstand på 1000 eller 500 mm fra hoveddelen. Noen ganger i bygninger som har en bredde som overskrider de begrensende dimensjonene for temperaturblokkene, gjør de ikke langsgående skjæring, jeg foretrekker litt vekting av rammer, som er nødvendig ved beregning for temperatureffekter.

I noen tilfeller krever bygningens planlegging på grunn av den teknologiske prosessen at langsgående rader av kolonner i to spenner av butikken skal være plassert i hverandre vinkelrette retninger. Dette krever også en ekstra senterakse. Avstanden mellom aksen i den langsgående rad av kolonner i ett rom og aksen på enden av det andre rommet antas å være 1000 mm, og kolonnene forskyves fra aksen innover med 500 mm.

Forsterkning av en monolitisk gulvplate og beregningsgrunnlaget

For å skape en pålitelig overlapping, er det nødvendig å gjøre armeringen riktig, noe som vil gi styrke under bøyelast og jevnt fordeler presset på fundamentet. Monolitiske gulvplater blir billigere fordi de ikke krever tilstedeværelse av løfteutstyr på stedet. Du kan lage foreløpige beregninger for små spenner ved hjelp av formler av regulatoriske dokumenter.

Avhengig av utformingen av rammen av taket, er tre og armert betong montert. Sistnevnte er i sin tur delt inn i:

  • standard armert betongplater av ulike design;
  • monolitisk overlapping.

Fordelen med ferdige forsterkede plater i profesjonell produksjon i henhold til kravene til SNiP: mindre vekt på grunn av tilstedeværelsen av hulrom dannet under støping. Av tallet og formen på den indre strukturen til ovnen er:

  • multi-hul - med runde langsgående hull;
  • ribbet - kompleks overflateprofil;
  • Hule - smale, formede paneler brukes som innsatser.

Klargjorte plater rettferdiggjør bruken i storskala konstruksjon, for eksempel ved bygging av høyhus. Men de har sine ulemper når de legger:

  • tilstedeværelse av ledd;
  • bruk av løfteutstyr
  • bare passe standard romstørrelser;
  • umulighet å skape figurer overlappings, åpninger for ekstrakter, etc.

Installasjon av plater av platene er dyrt. Det er nødvendig å betale for transport med spesiell bil, lasting og montering med kran. For ikke å forårsake spesielt utstyr to ganger, er det ønskelig å montere platene umiddelbart til veggene fra maskinen. Hvis vi vurderer den enkelte byggingen av små hytter og hus, anbefaler eksperter uavhengig produksjon av gulv. Betong helles direkte på stedet. Forkonstruert formwork trim og forsterket nett.

Forsterket betonggulv er gjort på samme måte som ferdige plater av 2 materialer:

  • jern stenger;
  • sementmørtel.

Betong har en høy hardhet, men den er sprø og tåler ikke deformasjoner, faller sammen fra støt. Metallet er mykere, tolererer belastning for bøyning og vridning. Ved kombinasjon av disse to materialene oppnås slitesterke strukturer som bærer noen laster.

  • mangel på sømmer og ledd;
  • flat, solid overflate;
  • evnen til å overlappe på hvilken som helst form og størrelse på lokalene;
  • installasjon og montering av ventiler utføres på stedet;
  • Forsterket monolitt styrker strukturen, binder sammen veggene;
  • det er ikke nødvendig etter installasjonen å forsegle leddene og justere overgangene;
  • lokal stor belastning på gulvet er jevnt fordelt på fundamentet;
  • Det er lett å lage ulike åpninger mellom gulvene for trappene og kommunikasjonsbrønnene.

Ulempene med forsterkning inkluderer store arbeidskostnader for montering av forsterkende nett og en lang prosess for tørking og herding av betong.

Beregningen av overlappingsparametere skal utføres på grunnlag av SNiPs krav Den beregnede størrelsen på styrken blir lagt til 30%, eller rettere tallene multipliseres med en sikkerhetsfaktor på 1,3. Beregningen tar kun hensyn til bærende vegger og kolonner, som står på fundamentet. Partisjoner kan ikke tjene som støtte.

En omtrentlig beregning av tykkelsen på overlappingen i forhold til avstanden mellom veggene er et forhold på 1:30 (henholdsvis tykkelsen på platen og lengden på spenningen). Et klassisk eksempel fra referansebøker er en rombredde på 6 meter, det vil si 6000 mm. Da skal overlappingen ha en tykkelse på 200 mm.

Hvis avstanden mellom veggene er 4 meter, kan du i henhold til beregninger montere en 120 mm plate. I praksis er en slik forsterkning av en monolittisk flate bare egnet for boliger, som ikke vil være store møbler. De resterende gulvene (takene), er det ønskelig å lage 150 mm med to rader med forsterket nett. Du kan lagre på den andre raden ved å sette stangen til 8 mm i trinn på 2 ganger mer.

Når spenningen er større enn 6 m øker avbøyningene og andre belastninger betydelig. Alle overlapp dimensjoner og tegninger skal gjøres av spesialister. Omtrentlige beregninger kan ikke ta hensyn til alle nyanser.

Ifølge anbefaling av SNiP i boligbygg, bør overlappingen ha 2 rader med forsterkende nett. Avhengig av den beregnede tykkelsen kan den øverste raden ha et mindre forsterkningstverrsnitt og en større maskestørrelse. Størrelsene som anbefales av eksperter for fly på 6 m og 4 m med standard lasting av et hus er vist i tabellen.

Spenningsstørrelse, platetykkelse, gridnivå

Bunndiameter diameter i mm

Øverste stangdiameter i mm

Cell størrelse

6 m, 20 cm, lavere

6 m, 20 cm, topp

Opptil 6 m, 20 cm, topp

4 m, 15 cm, lavere

4 m, 15 cm, topp

Beregningen utføres på maksimal avstand mellom veggene. Over lokalene i en etasje passer til samme tykkelse av overlappingen, er beregningen gjort på rommet med maksimal størrelse. Beregnede verdier er avrundet.

Garnet er laget av stang - varmvalset rullet runddel av lavkarbonstål 3A. Dette betyr at metallet har høy plastisitet, det vil være godt å holde betongoverlappingen med store stasjonære belastninger og vibrasjoner fra jordskjelv, arbeidet med tungt maskineri, svak jord.

Lengden på stangen er kanskje ikke nok til å skape en solid overlapping. For å gjøre dette, er dock-blanding ferdig. Bilen ligger ved siden av hverandre i en avstand på 10 diametre og festes med ledning. For en stang med en tykkelse på 8 mm er dobbeltsammen 80 mm (8 cm). Tilsvarende, for rullet F12 - 48 cm felles. Docking av stolper er skiftet, det skal ikke være i en linje.

For tilkoblingen kan du bruke sveising, legge sømmen sammen. Dette mister fleksibiliteten til designet.

Mesh stenger er sammenkoblet med 1,5-2 mm wire. Hvert skjæringspunkt er fast vridd. Avstanden mellom gitterene er ca 8 cm. Den er utstyrt med en 8 mm stang kuttet i størrelse. Binding bør være ved krysset på det nedre rutenettet.

Under den nedre forsterkningen er det nødvendig å legge et gap for å hælde et betonglag fra 2 cm. For å gjøre dette, sett inn plastkonisk klemmer på formen med et intervall på 1 m.

For å koble taket med vegger langs omkretsen, opprettes en kanal - sideforming. Den er installert vertikalt, fungerer som grense for spredning av betong. Langs det går omkretsbåndet, forsterkende hjørner. Etter at platen har herdet, er denne boksen fjernet, en flat ende forblir.

Forskjæringen er installert i en avstand på 2 cm fra endene og langsgående stenger etter ferdigstillelse av samlingen av det forsterkende nettverket og sikrer metallets plassering inne i betongen. Dens avstand fra veggplanet er 15 cm for murverk og blåseblokk. Lukket betong er mindre holdbar, overlappingen av overlappingen er 20 cm. Denne avstanden på veggen til helling er dekket av en spesiell forbindelse som absorberer vibrasjon. Dette laget øker styrken til bygningen betydelig.

Lignende former er plassert på de stedene hvor hullene skal forbli. Disse er hovedsakelig trapper mellom gulv, rørutløp, ventilasjonssystemer og kommunikasjonskabel. De er stengt med et nett og vil ikke helles.

For riktig montering av taket er tegning. På den kan du beregne forbruket av alt materiale, fra ledningen for å strappe til mengden sement.

  1. 1. Før du tegner en tegning, er det nødvendig å måle alle rom og ytre omkrets av huset, hvis det ikke er noe prosjekt. De er laget fra veggenes akse.
  2. 2. Merk alle åpninger som ikke skal helles.
  3. 3. Konturer av alle lagervegger og deler av mellomvegger påføres. En detaljert skjema for å strappe, maske, herding med en indikasjon på tykkelsen av stangen, blir sammenføyningspunktet og tilpasningen gjort.
  4. 4. Tegningen indikerer størrelsen på cellene og plasseringen av den ekstreme langsgående stangen fra kanten av fyllingen.
  5. 5. Beregn dimensjonene til profisten under platens nedre plan.

Når du lager et gridmønster, er antall celler i de fleste tilfeller ikke et heltall. Forsterkning bør skiftes og få samme reduserte størrelse på celler nær veggene.

Det gjenstår å beregne materialet. Lengden på linjen multiplisert med deres nummer. For å legge til det resulterende tallet på bekostning av leddene og øke det resulterende tallet med 2%. Rund opp når du kjøper på en stor måte.

Overlappingsområdet beregnes av antall plastholdere og hvor mye rullet som vil gå på innsatsen mellom gridene.

Beregningen av sementblandingen er basert på gulvets tykkelse og dens areal.

Armaturet på toppen og bunnen skal dekkes med en løsning med en tykkelse på minst 20 mm. Når luft kommer inn i overflaten av metallet, vil det danne korrosjon og ødeleggelsen vil begynne. Når du lager en overlapping tykkere enn 15 cm, med forsterkning i 2 lag, distribueres mer av løsningen øverst.

Tegningen brukes også til å beregne antall former, støttekolonner og trebjelker for å lage det nedre støtteplanet - en plattform for fylling av gulvet.

Sett på stengene på stengene og fest alle kryssene med en ledning til enhver utvikler. For å garantere sikkerheten, er det best å overlate beregninger av overlapp og opprettelse av et prosjekt hjemme.

Etter at alle beregningene er utført og tegningen er utarbeidet, fortsett til montering av formen for hele lengden av platen. For det er plater med dimensjoner på 50x150 mm, barer og kryssfiner oftest brukt. Korrekt konstruksjon av konstruksjoner overvåkes ved hjelp av et nivå eller nivå. Det neste trinnet er å legge ned den nederste raden av ventiler i henhold til prosjektet. Alle metallrammeforbindelser utføres på en forskjøvet måte.

Som et resultat bør det vise seg at hele rommet mellom armeringen og formen ble fylt med betong. For dette legges nettet på stativ og forsegles med strikkertråd.

Under ingen omstendigheter kan sveising brukes til å binde elementer.

På det første laget passer den andre raden av ventiler. Alle gjenstander er plassert på en spesiell stativ.

Det neste trinnet er å helle formen, først med en væske, og deretter med et tykkere lag av betong (oftest M200). Det første laget skal likne rømme i konsistens, og luftbobler blir forsiktig fjernet fra det med en spade. For å forhindre sprengning av betong fuktes det med vann de første 2-3 dagene. Når hele strukturen herdes (det skal ta minst 30 dager), blir forskyvningen fjernet.

Ribbet plateforsterkning. Fyll taket med betong. Samler last på platen

Formål med ribbeplater

Monolitisk ribbet gulvplate består av en monolittisk plate, sammenkoblet mellom hoved- og sekundærbjelker. Beregningen av monolitisk ribbet overlapp har en rekke spesifikke funksjoner. Modern konstruksjon er basert på bruk av vitenskapelig baserte tilnærminger og krever overholdelse av effektivitetsprinsippene, derfor er denne typen konstruksjon i etterspørsel.

I enkelte tilfeller blir brettene laget - 28. For større spenner brukes forhåndsmonterte plater. Precastplater har en tykkelse på fra 60 til 100 mm. Maksimal bredde og lengde på platene avhenger av produsenten. Den resulterende tykkelsen på koblingsplaten varierer fra 120 til 300 mm, avhengig av spenningen og belastningen. Bakplaten kan fungere som bare støttet, blokkert eller kontinuerlig, avhengig av metoden for legging på den statiske støtten.

Den kontinuerlige eller cantilever slab ble fullført for å understøtte toppforsterkningen, lagret i den sementerte monolitiske delen av komposittplaten. I samsvar med plasseringen av ansiktene som brettet er plassert på veggen, er det produsert i to versjoner: enten med en jevn overflate, eller med en forsterkning som stikker frem fra fronten. Forsterkede frontpaneler brukes spesielt der mellomrummet mellom panelets flater må projiseres, spesielt på de smale monolitiske veggene til veggsystemene. Lagrede plater skal støttes i veggen på veggen.

Hovedtrekk ved monolitisk ribbet tak er fjerning av betong fra den strakte sonen for å spare og konsentrasjonen i den komprimerte sonen.

I den spenne sone beholdes betongen for å plassere den spenne forsterkningen. En monolitisk ribbetplate fungerer langs den korte siden som en multi-span kontinuerlig stråle. Det er avhengig av sekundære bjelker. Sekundære bjelker tar lasten fra platen, som overføres til hovedbjelken. Hovedbjelker er basert på yttervegger og kolonner. GOST 21506-87.

Plater med rette overflater er plassert i et sementlag med en minimumstykkelse på 10 mm. Lengden på platene med forsterkning som rager ut fra flatene må være minst lengden på den utragende forsterkningen. For å eliminere sprekker mellom de langsgående sidene av brettene, anbefales det å legge til ekstra tverrforsterkning over langsgående sømmer på den øvre overflaten av de prefabrikerte brettene. Alle ytterligere forsterkninger plassert på toppen av forkledde brett skal festes til tilkoblingsstiger og sikret sin posisjon under betong og komprimering.

Forsterket ribbet forspenne plater med en høyde på 300 millimeter brukes til overlapping av offentlige og industrielle bygninger. GOST 27215-87. Forsterkede betong ribbet plater med en høyde på 400 millimeter er ment for overlapping av industrielle lokaler av industrielle bedrifter og andre strukturer. Strukturens trinn er 6 meter.

Før støping av det monolittiske laget, må overflaten av de prefabrikerte platene behandles riktig for å sikre overføring av tåkekraften på grunn av eksponering for ekstreme belastninger. Med et gap mellom 2. 0 og 3. 5 m, kreves midlertidig støtte i midten av spenningen før du legger prefabrikerte brett. Hvis avstanden overstiger 3, 5 m, må platene støttes i tredje rekkevidde. Støtten består av bjelker som lager grunnplater, støtter og festemidler. Imidlertid er alle perforeringer gitt av produsenten basert på en skjematisk tegning av skjemaet som leveres av designeren.

Tilbake til innholdsfortegnelsen

Produksjon og merking

Ribbetplater er laget av tung eller lett betong. Avhengig av designdokumentasjonen har de ribbeplater kuttene og åpningene i hyllene, utsparinger i kantene av langsgående ribber for å arrangere betonghuller mellom tilstøtende plater.

Tak fra forspenne paneler passer for store spann og store belastninger. Det stive takpanelet er festet ved å sveise kontaktplaten ved kantene av den øvre betongplaten. Tegningene varierer i hvordan panelene støttes og har et annet tverrsnitt. Det er tre hovedtyper av konstruksjon: rektangulære forkledningsbjelker utvides med sin fulle statisk effektive høyde under takpanelene de støtter. Høyden på gapet i rommet er betydelig begrenset.

Slots faller under taklofttaket lavere enn i forrige tilfelle, fordi en del av den statisk effektive høyden er skjult i tykkelsen på takplaten. Fordelen med denne løsningen er også en enkelt måte å avsette takpaneler mellom kolonner og søyler. Lamellformene har samme tykkelse som takpanelene, noe som gjør det mulig å realisere komposittkonstruksjonen av en plate med en flat ramme uten synlige bjelker. Takpaneler er forsynt med en utsparing gjennom tykkelsen på panelet.

Diagram over øyeblikkene av den ribbede platen: a) med den tradisjonelle beregningen; b) underlagt en stiv forbindelse mellom de langsgående og tverrgående ribber.

Ribbete plater er laget med kanter i retninger med en solid plate øverst. Slike plater fungerer godt for bøyning. Men deres bruk i boliger er begrenset på grunn av at bjelkene stikker ned og danner et ikke-plan tak. De brukes vanligvis i konstruksjon. Ribbete gulvplater fremstilles i henhold til tegningene i serie nr. 1.442.1-1 og 1.442.1-2.

Fordelen med denne løsningen er ikke bare et flatt tak og en mindre total tykkelse av platestrukturen, men også en reduksjon i spenningen på enkelt støttede takpaneler, siden deres rekkevidde reduseres av bredden av matrisen. På den annen side er ulempen en liten spak av indre krefter i tverrsnittet av matrisen. Avstanden mellom bjelkene var 450 eller 600 mm, avhengig av type keramiske innsatser. På grunn av den lille motstand i det keramiske bjelke er taket typen benyttes til små spennvidder og ved lav belastning tak innsats vri bjelker prefabrikerte prefabrikerte bjelker består av betong eller keramisk betongblokk, som er innstøpt i hovedtransportørtype rørdeler med vann merker gitteret.

For tiden brukes flere typer monolittisk ribbed gulv. De er forskjellige i tverrsnittet (ribbet, hulkjernen og faststoffet), så vel som i armeringsmetoden (konvensjonell eller forspenst forsterkning). Merket (symbolet) på platen består av 3 grupper av karakteristikker av platene:

  1. Den første gruppen. Avhengig av størrelsen på den ribbede platen (serienummeret av størrelsen, navnet på strukturen).
  2. Den andre gruppen. Avhengig av lagringskapasiteten til den ribbeformede platen (stålforsterkningsklassen, type betong - bokstaven L legges til plater laget av lettbetong).
  3. Den tredje gruppen. Avhengig av hullene med diameter 400, 700 og 1000 millimeter for montering av takvifter eller passasje av ventilasjonsaksjer, merket henholdsvis 1,2 og 3.

Avhengig av hvilken form som bærer på rammen av rammen, er ribbeplater delt inn i 2 typer:

Strålen er kun beregnet for lasthåndtering. Etter installasjon på støtten, er strålen midlertidig opprettholdt, og først da er innsatsene montert på bjelkene, og hele konstruksjonen er innebygd. Så snart den nødvendige betongstyrken er nådd, fjernes den midlertidige støtten til bjelkene. Systemet krever ikke et flatt taksubstrat, noe som gjør implementeringen raskere og billigere. I samsvar med det foregående prinsipp er det produsert flere bjelker og innsatser for bjelkene og bjelkene.

Tykkelsen på takkonstruksjonen varierer fra 190 mm til 300 mm, avhengig av armaturets høyde og betongens høyde. Avhengig av last og tykkelse av taket, kan denne typen konstruksjon brukes til et gap på 7, 5 meter eller mer. Bruken av flere bjelker ved siden av hverandre skaper en støtteplate som tillater utskifting, eller tilsvarende dør platen i takets tak. erstatning av platen eller forsterkning av taket kan også oppnås ved å bruke en ekstra ekstra pute.

  • 1P - lener seg på hyllene på tverrstenger, 8 størrelser (1P1-1P8);
  • 2P - hviler på den øvre delen av bjelker, 1 størrelse (2П1).

Ribbete plater med størrelser 1P1-1P6 og 2P1 er laget med forspenst lengdeforsterkning. En plate med rammestørrelser 1P7 og 1P8 - ved hjelp av ikke-spenst lengdeforsterkning.

Tilbake til innholdsfortegnelsen

Forsterkningsribbene er perpendikulær må tres gjennom rist bjelkene precast spennbetong bjelker bjelker bæreelement forspent bjelke lagret aksial avstand som tilsvarer typen av keramiske innsatser. Strålen har tverrgående hull på den øvre kanten, inn i hvilken støy er satt inn, som er forbundet med bjelkens seksjon. Stråler av lys frembringes ved spennvidder opp til 6, 0 m og ble utviklet som billigere erstatninger valsede profiler som normalt anvendes i gulv Selv med keramiske innsatser prefabrikerte monolittisk struktur på spinne prinsipp tak-modul monolittisk struktur som er montert nær den åpne konstruksjon av nye anlegg.

Grafisk bilde av en ribbet plate av monolitisk overlapping og de viktigste aspektene ved modelleringen

Ordningen med flere typer plassering av stangen i forhold til platen: 1 - plateelement; 2 - kjerneelement.

Den ribbeformede platen er en plate med sekundære og hovedbjelker. Disse elementene av monolitisk overlapping er forbundet og danner en helhet. Essensen av den ribbede monolittiske overlappingen er fjerning av betong fra den strakte sone-delen. Bare ribbenene der spenningsforsterkningen holdes forblir. De gir strukturell styrke i skråsnitt.

Åpenheten til systemene gjør det mulig å kombinere prefabrikerte, monolittiske og premonolittiske armerte betongelementer. Tak er ofte utformet som premonolittisk med prefab filigree boards. Forutsatt riktig konstruksjon av hodestøtten, kan dette systemet akselerere implementeringen av et lokalt støttet takplate. 5 Stål og ståltak Stål er et tradisjonelt materiale som brukes til takkonstruksjoner som bjelker. For tiden er taket av vanlige stålbjelker mye brukt i stålbetonggulvplater av stålbjelker, stålprofilerte plater og betongplater.

Den ribbeformede platen er strukturelt utformet slik at den øvre overflaten er jevn og bjelkene ikke stikker ut fra platen. Ved hjelp av moderne programmer beregnes generelle modeller av strukturer og deres elementer, som en plate, stang, skall.

Fordelen med ståltak er deres høye lagerkapasitet og lett stålkonstruksjon, enkel og rask installasjon og enkel bearbeiding av materialet. Ståltak er brukt til store spenner og laster. Når det gjelder stålbetong komposittloft, anbefales det å bruke kombinasjonen hovedsakelig for overføring av strekkspenning i strekkbetongens sone og etter overføring av trykk i kompresjonssonen.

Således brukes et materiale som er mer fordelaktig for materialet, umiddelbart. På grunn av den lave massen av stålelementer har sin egen understøttende struktur de verste akustiske egenskapene. Kombinasjonen med en betongplate for stålbetongtak er også fordelaktig fra et akustisk synspunkt. Produksjonen av komponenter krever en meget detaljert design- og verksteddokumentasjon av stål og betong. Kompositttaket kan være strukturelt laget av stål og kompositttak, delt inn i bjelker og skivekonstruksjoner.

Armaturplasseringsplan: a) i reell konstruksjon; b) i modellering med kjerne- og plateelementer; c) når modellering av plateelementer; 1 plate; 2-stang.

Et av hovedspørsmålene er hvordan man legger kjerneelementet i forhold til platen: sentering langs en nøytral linje eller skiftende med en viss eksentrisitet? I designskjemaet er det nødvendig å gi langsgående og tverrgående ribber og rettferdiggjøre den beste måten for konstruksjonen å operere under belastning. Ifølge resultatene av beregningene er det nødvendig å velge den mest rasjonelle ordningen for forsterkning.

Strukturbjelke: Støttestrukturen består av bjelker som støtter en plate på taket eller en kuppel med liten margin. Stråler kan enten være stål- eller komposittstålkonkrete. Platen kan være laget av stålprofilert plater, armert betongplater, plexiglassplater, keramisk eller murstein. b bunnkonstruksjon.

Strukturen består av stålgulv, som kan overføre hele lasten av stålplaten til taket, eller samhandle med metall-keramisk komposittplate av en komposittplate. Ståltak og frimerker, enten full eller gitter. Når du vurderer taket og matrisen bør vurderes muligheten for tilt. Tilkoblingen av toppplaten med stålstrålen må alltid være utformet slik at komprimering av det pressede bladet ikke hindres fra bøyningsplanet eller for å sikre kortest mulig tverrsnitt av stangen.

Det skal bemerkes at SNiP på armert betong ikke inneholder informasjon om gulvplater. Denne informasjonen finnes i ulike anbefalinger og teknikker.

For å forstå resultatene av forsøket, er det nødvendig å vurdere tre hovedpunkter: beregning av spenningsbelastningstilstanden, beregning av forsterkning av platen, beregning av avhengigheten av resultatene av valg av forsterkning på skjemaet med eksentriske monteringsribber.

Å låse opp bjelkene på vinduskarmen fører til ikke-økonomiske tilbud. Ved store spenner med en relativt liten belastning er den avgjørende avviket av grensen den avgjørende avbøyningen for størrelsesdesign, og stållaminert tverrsnitt brukes vanligvis ikke i spenningsaspektet. Derfor kan det i noen tilfeller være fordelaktig å bruke sveiset eller truss bjelker. Stålbjelker brukes også som store spenner for å støtte sin egen takdesign.

De er ofte kombinert med andre typer av tre, buede, armerte betong takkonstruksjoner. Maksimalt antall tak i stålrullbjelker avhenger av belastning, aksial avstand og størrelse på bjelkene. Ståltak i rullebjelker og buer. Tradisjonelle murverkhvelvinger, rullet inn i stålbjelker med kortere aksiale avstander, ble ofte brukt i tidligere tider. Lagerene var vanligvis små i størrelse, slik at tak med mindre taktykkelse kunne realiseres enn i konvensjonelle lagre.

Tilbake til innholdsfortegnelsen

Beregning av stavens belastningsbelastningstilstand

Grunnlaget for de fleste moderne programmer er den endelige elementmetoden, som refererer til omtrentlige beregningsmetoder. Imidlertid er det mulig å komme frem til en nøyaktig løsning ved å konsentrere det endelige elementmaske ved suksessive tilnærminger. Ved bestemmelse av spenningsbelastningstilstanden er det således nødvendig å ta hensyn til de kraftfaktorer som oppstår i platen, som skjærkrafter, bøynings- og torsjonsmomenter.

Platen virker som et tverrsnitt av en forsterket murstein, der strekkspenningen på bunnflaten av platen oversetter forsterkningen og trykket under trykk av teglstenen. For at tverrsnittet skal være statisk, må forsterkningen være forsiktig belagt med sementmørtel. Bærekapasiteten til taket ble økt ved innføring av bjelker. Dette er en tradisjonell takdesign som brukes i dag. Dette taket var tidligere veldig populært på grunn av den teknologiske ulempen, særlig i individuell boligbygging.

Ordningen med eksentrisiteten til leddene i elementene i noderne: 1 - en stiv innsats, C - lengden av en stiv innsats.

Grunnlaget for beregningen av en omtrentlig modell basert på metoden for å begrense likevekt er en serie forenkling av hypoteser:

  • platen i tilstanden med maksimal likevekt betraktes som et system med flate ledd som er forbundet langs bruddlinjen ved hjelp av plasthengsler som oppstår på bærer langs bjelkene og i spannen langs hjørnens bøydører;
  • erstatning av den elastiske klemkonturen mellom bjelkene hardt;
  • erstatter den stive tilkoblingen av ribbenene med hverandre med elastikk

Dette påføres på tverrkanten utformingsskjema for, som representerer en stråle på 2 hengselstøtter. Det er et dreiemoment fra en gitt last i kantene. I henhold til betingelsene for likevekt av noder, dreier dette dreiemomentet i langsgående kant for det tverrgående. Hvis størrelsesforholdet mellom platen er større enn 4, vil leiemomentet være ganske lite i forhold til spenningen og kan bli forsømt.

Det tyske taket lar deg installere alle vanlige typer gulv, samt øke takets lagerkapasitet ved å koble bjelkene med en betongforing. Imidlertid tåler keramiske plater laster bare av egen vekt og fyllmateriale, samt fra fersk betong under støping. På tysk tak skal noen gjenstander ikke henges eller festes til dem uten en riktig fordeling av den konsentrerte lasten på platenes overkant. Trinnet er i stand til å overføre vertikale og faste belastninger, som vanligvis finnes i bolig-, kontor- og lignende lokaler.

Med mindre forhold, blir referansemomentet i tverrkanten sammenlignbart med spenningsmomentet og påvirker kraftig kraften og følgelig parametrene for forsterkningen. Beregningen av belastningen på ribber produsert av en hypotetisk skjema i form av trekanter eller trapeser.

Simulering av ribbeplater eller plater (kombinert modell): a - uten stive innsatser (bjelkehøyde h), b - uten stive innsatser (bjelkens høyde h1); c, d - det samme, men med harde innsatser.

Det er nødvendig å legge merke til begrensningen av klassen av problemer løst ved hjelp av metoden for å begrense likevekt, siden for en plate av en vilkårlig oversikt er bruddskjemaet ukjent.

Denne metoden er uakseptabel for ulike belastningskombinasjoner og gir ikke informasjon om platens sprekkmotstand. Dette gjelder plater med et forhold på mer enn 3 sider. For stråleplater hvor l 1 / l 2> 3 er beregningen utført på en slik måte at en stripe 1 m bred langs den korte siden kuttes inn i feltet av platen, og designdiagrammet representerer en flertrådet kontinuerlig stråle.

Overveielse av platen mellom kantene på bjelkene gjør det mulig å redusere de beregnede spenner, spenning og støttepunkter. Som et resultat blir armeringsområdet redusert.

Tilbake til innholdsfortegnelsen

Ribbet plateforsterkning

Valget av ventiler, utført i SCAD-datakomplekset, er basert på metoden til M.I. Karpenko. Hun beskriver deformasjonen av armert betong med sprekker ved hjelp av en anisotrop solid kroppsmodell. Grunnlaget er teorien om deformering av armert betong med sprekker. I følge dette avhenger deformasjoner av skjær og normale krefter.

Forsterkningsskjemaet av den ribbeformede platen: 1 forsterkende nett i spenningen av platen; 2-forsterkende nett over sekundære bjelker.

Funksjoner av armert betong er i lovene som etablerer forholdet mellom forskyvning og innsats. Basert på dem er apparatet for beregning av skall og plater basert. Skallet har 6 grader av frihet, og platen - kun 3: to svinger og vertikal bevegelse.

Utvalg av forsterkning utføres ikke bare for styrke, men også for 1. og 3. klasse av sprekkmotstand. Forsterkningsområdet som er valgt for styrke vil være betydelig mindre, siden sprekkens bredde er ukontrollabel på grunn av fraværet av ytterligere forsterkning for å sikre tillatt bredde av sprekkåpning. Beregningen i henhold til den tradisjonelle metoden, som har visse begrensninger, gir ikke kontroll over verdien av valgt forsterkning med hensyn til sprekkmotstand.

Tilbake til innholdsfortegnelsen

Avhengigheten av resultatene av valget av ventiler på skjemaet med eksentriske monteringsribber

Beregningen av bjelker med kjerneelementer og felt av armert betongplater med skall og plateelementer bør ta hensyn til det faktum at platenes midterplan kan ligge på samme eller på forskjellige nivåer av konstruksjoner. Vi vil ikke vurdere muligheten for vertikal posisjonering av ribben for å entydig tolke plasseringen av forsterkning.

I tilfelle av forskyvning av kjerneelementet fra platenes nøytrale akse, er det nødvendig å ta hensyn til eksentrisiteten av leddene av elementene i knutene. Deformasjonene til platene og stengene er kompatible, forutsatt at stengene er festet til plateaggregatene ved hjelp av stive vertikale innsatser.

Den membrangruppe av krefter som oppstår i platen, blir en konsekvens av riktig modellering av overlappingen. Derfor, når leddene av elementene er eksentriske, er det nødvendig å modellere skallelementer som har det nødvendige antall grader av frihet ved knutepunktene.

I tilfelle av krysset mellom stengene til platenes noder direkte i platene med en vertikal belastning, oppstår det ikke en membrankraftgruppe. En slik beregning beskriver tilfeller hvor bjelker rager over platene.

Resultatene vil være det samme ved modellering av overlappingen av de endelige elementene i platen og skallet. I tilfelle innsettinger i kjerneelementet, som et resultat av vertikal belastning, oppstår en membrankraftgruppe. Videre oppstår en langsgående kraft i stengene (trykkkraften), som reflekterer det faktiske arbeidet i strukturen. Dette skjer imidlertid ikke når du senterer elementer i mellomlinjen.

Betongområdet er to ganger inkludert i krysset mellom stangen og platen. Det er et spørsmål om lovligheten ved å overføre armeringsområdet fra den komprimerte sone av stangen til den komprimerte sone av platen, definert som en forandring i skulderen til det indre kraftsparet. Beregningen av forsterkning av elementer kan gjøres på den første og andre gruppe av grenseverdier.

Tilbake til innholdsfortegnelsen

Beregning av monolitisk overlapping

Tenk på to beregninger (for ribbebrett og en monolitisk ribbebrett med bjelkeplater), gitt i håndboken "Design av forsterkede betongkonstruksjoner". Basert på de opprinnelige dataene, simulerer vi beregningssystemene i SCAD-komplekset, med tanke på de ovennevnte funksjonene.

Ribbene er representert av stangelementer med rektangulært tverrsnitt. T-delen av ribbenene er ikke tatt i betraktning, da dette for det første vil føre til dobbelt telling av betong av den komprimerte sonen og forvrengte sluttresultatet, og for det andre vil modelleringen av ekstrekkene være feil, siden en av merkets hyller vil være overflødig.

Vi ser på 4 typer ordninger som er forskjellige i representasjonen av belastningen i beregningssystemet og typen av det endelige elementet i den monolitiske overlappingen (Tabell 1). Kjerneelementet i det flate skjemaet har ikke stive innsatser i flyet, derfor er kantene representert av en type element i form av en romlig stang. Tabell 1

FEDERAL AGENTUR FOR UTDANNELSE

PERM STATEN TEKNISK UNIVERSITET

DEPARTMENT OF CONSTRUCTION STRUCTURES

Til kursprosjektet

BEREGNING AV MONOLITISK RIBBED LUKNING

Monolitisk ribbet tak består av en monolitisk plate, sekundær og hovedbjelker, monolitisk sammenkoblet.

Essensen av det monolitiske ribbet taket er at for å spare betong fjernes det fra den strakte sonen og er konsentrert hovedsakelig i den komprimerte sonen. I den spenne sone beholdes betongen bare for å imøtekomme arbeidsstramming.

En monolittisk plate fungerer langs den korte siden som en flerstrekende kontinuerlig stråle, avhenger av sekundære bjelker og er monolitisk forbundet med dem.

Sekundære bjelker oppfatter lasten fra den monolitiske platen og overfører den til hovedbjelker, monolitisk forbundet med dem.

Hovedbjelkene støttes av kolonner og yttervegger.

1. Velge et økonomisk alternativ

1.1 Monolitisk overlapping med hovedbjelker langs bygningen

Spenningen til den sekundære strålen l W = 6600 mm; Spenning av hovedbjelken l GB = 8000 mm. Ta platenes høyde h PL = 80 mm for q BP = 11,5 kN / m 2 og stigningen på sekundære bjelker 1600 mm (figur 1).

Fig. 1. "Ordningen når det gjelder monolitiske ribbe gulv"

godta høyden på den sekundære strålen

godta høyden på fjernlyset

Fig. 2 "Seksjon 1-1. Fjernlys "

Fig. 3 "Seksjon 2-2. Bakgrunnsstråle "

Så vekten av alle hovedbjelker:

Den totale vekten av alt betong som kreves på monolittisk ribbet, med hovedbjelker som ligger langs bygningen:

3.2 Monolitisk tak med hovedbjelker over bygningen

Spenningen til den sekundære strålen l W = 8000 mm; spenningen på hovedbjelken l GB = 6600 mm. Ta høyde på platen h PL = 80 mm for q BP = 11,5 kN / m 2 og stigningen på sekundærbjelker 1650 mm (figur 4).

Fig. 4 "skjema når det gjelder monolitiske ribbe gulv"

1. Bestem vekten av betong som kreves på platen:

2. Bestem vekten av betong som kreves for sekundærstrålen:

Bestem den ønskede høyden på den sekundære strålen:

godta høyden på den sekundære strålen

Bestem den ønskede bredden på den sekundære strålen:

godta høyden på den sekundære strålen

Så vekten av alle sekundære bjelker:

2. Bestem vekten av betong som kreves for hovedbjelken: